De veelbelovende Vorderingen in de Muur van de Scheerbeurt ontwerpen: De bijgewerkte Waarden van de Scheerbeurt, Aspectverhouding Gevolgen, en de Voorspelling van de Afwijking Door Vlaamse gaai Crandell, P.E.
NAHB Onderzoekscentrum, Inc. Bent u ooit waar bepaalde die aantallen, grenzen benieuwd geweest, en ontwerpwaarden uit in bouwverordeningen zijn gekomen? Het is interessant om deze die vraag in de context van de waarden te overwegen van het de muurontwerp van de eenheidsscheerbeurt in de bouwverordeningen en de techniekspecificaties worden gevonden van vandaag [1] [2] [3] [4] [5] [6]. Misschien hebt u voor verleend genomen dat deze kritieke waarden in de bouwverordening nauwkeurig zijn. Waarom niet zij is? Zeker hebben zij nuttige ontwerpen vele jaren verstrekt. Of hebben zij? Terwijl sommige anecdotes over bouwverordeningsgeschiedenis en bepalingen amuserend zijn, verdienen anderen een nadenkendere reactie, vooral wanneer de nieuwe gegevens oud uitdagen. Dit artikel concentreert zich op de behoefte om de basis van de waarden van de eenheidsscheerbeurt te herzien die in bouwverordeningen zonder merkbare verandering sinds de tijd hebben bestaan zij eerst in de jaren '50 werden geïntroduceerd. De bedoeling van dit artikel moet niet het onderwerp van het ontwerp van de scheerbeurtmuur en zijn geschiedenis volledig bespreken, maar sommige significante het ontwerpkwesties van de scheerbeurtmuur eerder brengen aan de aandacht van woonontwerpberoeps gezien recente onderzoekbevindingen. Men veronderstelt dat de lezer met bestaande codes en ontwerppraktijken voor scheerbeurtmuren op lichte kadergebouwen vertrouwd is. Veel van de voorgestelde informatie is gebaseerd bij scheerbeurtmuur testen uitgevoerd op het NAHB Onderzoekscentrum, Inc. in de loop van de afgelopen verscheidene jaren en ook bij verscheidene universiteiten en privé laboratoria in de Verenigde Staten en in het buitenland. De verwijzingen worden gegeven in dit artikel die technisch middelen en materiaal voor extra studie verstrekken. Achtergrond op het Ontwerp van de Muur van de Scheerbeurt De gebouwen van het licht-kader gebruiken typisch het houten structurele paneel in de schede steken vastgemaakt aan het herhaalde lid ontwerpen om een adequate zijkracht te verstrekken zich verzet tegen systeem (LFRS) om seismische en windladingen te weerstaan. Daarom zijn de waarden van de eenheidsscheerbeurt in het ontwerp van deze systemen worden gebruikt kritiek aan de nauwkeurigheid en de efficiency van een een techniekanalyse en ontwerp voor LFRS van licht-kadergebouwen dat. Er zijn ook veel andere ontwerpkwesties onrechtstreeks met betrekking tot de waarden van de eenheidsscheerbeurt. De hoofdthema's omvatten de overweging van aspectverhouding gevolgen voor de prestaties van de scheerbeurtmuur (d.w.z. capaciteit en afwijking), verbindingskrachten (d.w.z. hold-down terughoudendheid), en de manier van het verdelen van ladingen aan diverse segmenten van de scheerbeurtmuur bestaand uit LFRS van een gebouw. Het traditionele Ontwerp van de Muur van de Scheerbeurt (de Methode van het „Segment“)
De de scheerbeurt tegen waarden van de eenheid dicteren de hoeveelheid scheerbeurtmuur vastbinden vereist gebaseerd op de hoeveelheid zijlading (in-vlakke scheerbeurt) om zich te verzetten, het type van het houten structurele paneel gespecificeerd in de schede steken, en de gespecificeerde het vastmaken programma's. De waarden van de eenheidsscheerbeurt beïnvloeden ook de beperkende krachten zich die door verbindingen moeten verzetten tegen die de scheerbeurtmuur verhinderen het roteren van en geen evenwicht te handhaven onder de toegepaste zij de bouwladingen. De basisprincipes worden aangetoond in het eenvoudige het segmentmodel van de scheerbeurtmuur van Figuur 1. Dit model wordt algemeen in huidige techniekpraktijk gebruikt om muursegmenten door een houten kadergebouw te ontwerpen om zich tegen zijladingen te verzetten. In deze eenvoudige benadering, worden de gevolgen van bijdragen van diverse verbindingen en muurgedeelten die een geen deel van „ontworpen“ LFRS zijn veronachtzaamd. Daarom terwijl de methode een eenvoudige analyse verstrekt, vereist het grotere hoeveelheden verbindingshardware voor elk segment van de scheerbeurtmuur dat constructability en kosten beïnvloedt. Deze methode van het ontwerp van de scheerbeurtmuur is het meest aangewezen voor zwaar geladen houten-kadermuren en die met vele grote openingen die effectief een muurlijn in segmenten breken. Een voorbeeld zou het ontwerp van de segmenten van de scheerbeurtmuur aan één van beide partij die van een garage zijn dat steunen meer dan een daklading hierboven openen. In andere minder veeleisende situaties zal dit proces neigen om een conservatief ontwerp van grotere hoeveelheden hold-down hardware te voorzien dan noodzakelijk is. Deze methode wordt beschreven in talrijke technische middelen op het ontwerp van de scheerbeurtmuur [5] [6] [7] [8] [9].  Figuur 1 De op werktuigkundige-gebaseerde Muur van de Scheerbeurt (de Methode van het Ontwerp)
Deze methode is een uitbreiding of een verbetering van de traditionele „gesegmenteerde“ het ontwerpmethode van de scheerbeurtmuur. Het laat een scheerbeurtmuur toe om worden ontworpen terwijl het rekenschap geven van de gevolgen van dode lading en structurele in de schede gestoken gedeelten muren boven en onder openingen. De methode baseert zich volledig op de veronderstelling van stijf lichaamsgedrag die een analyse op de principes van techniekwerktuigkundigen wordt gebaseerd en het gebruik van vrij-lichaamsdiagrammen toe te staan. Het primaire voordeel van de methode is zijn capaciteit om een middel te verstrekken om de weerstand en de krachten die van de scheerbeurtmuur te berekenen vertrouwde techniekprincipes gebruiken terwijl het richten van de vele het ontwerpsituaties van de scheerbeurtmuur die beduidend van het gesegmenteerde model van Figuur 1 vertrekken. Zijn nadelen omvatten de stijve lichaamsveronderstelling, de resulterende distributie van krachten, en de graad van het detailleren die kunnen worden vereist om de bouw aan de modelveronderstellingen te passen. De methode vereist een strengere analyse dan vereist door de „gesegmenteerde“ ontwerpbenadering. De methode wordt gepubliceerd in minstens één bron [10]. De geperforeerde Methode van de Muur van de Scheerbeurt (Ontwerp Op empirische gronden)
De weerstand van scheerbeurtmuren met ongebreidelde openingen kan met redelijke nauwkeurigheid (d.w.z. ± 5%) door een empirische die methode worden bepaald als de Geperforeerde methode wordt bekend van de Muur (PSW) van de Scheerbeurt [11] [12] [13] [14] [15]. Veel van de meest efficiënte methodes van het techniekontwerp baseren zich op empirische aanpassingen aan de klassieke principes van techniekwerktuigkundigen. Een eerste voorbeeld is de ontwerpmethode voor gewapend beton stralen waarin de daadwerkelijke interne spanningsdistributie van een klassiek lineair elastisch model vertrekt [16]. Een ander goed voorbeeld wordt gevonden in de wet van ernst waar de gravitatieaantrekkelijkheid volledig op basis van een empirische vergelijking wordt bepaald aangezien de fysieke basis of de grondwet van gravitatiekrachten niet gekend zijn. Wegens het niet-lineaire gedrag van houten materialen en verbindingen, stellen de houten scheerbeurtmuren niet-lineair gedrag in zowel interne spanningsdistributie als in globale lading-misvorming kenmerken tentoon. Dit verklaart het onvermogen van strikte op werktuigkundige-gebaseerde methodes om met empirische controletests van lange scheerbeurtmuren met diverse het openen en terughoudendheidsvoorwaarden [14] akkoord te gaan [15]. De methode PSW is zeer ongecompliceerd, en vereist slechts dat een volledig-in de schede gestoken muurlijn met perforaties voor ramen en deuren bij de einden met een hold-down steun of het adequate hoek ontwerpen in de lagere muren wordt beperkt van de capaciteitsscheerbeurt [17]. Om de capaciteit van de scheerbeurtmuur te bepalen, is dat alles nodig is de waarde van de eenheidsscheerbeurt voor de bouw van de scheerbeurtmuur, het gebied van muuropeningen, de lengte van de segmenten van de volledig-hoogtemuur, en de algemene lengte van de muur. Deze waarden zijn input aan een eenvoudige vergelijking in twee stappen die de algemene muurcapaciteit zonder het gebruik van het interne verbinding detailleren geeft of greep-verslaat. De muurcapaciteit is minder dan wat met de gesegmenteerde methode van de scheerbeurtmuur worden verkregen, maar minder hold-down steunen worden vereist. De capaciteit is gelijkaardig aan bepaald dat die de op werktuigkundige-gebaseerde methodes gebruiken, maar de benadering is eenvoudiger en nauwkeuriger. Het ontwerp van de de scheerbeurtverbinding van de basis en de externe verticale ladingen (d.w.z. windondersteuning) worden behandeld door conventionele ontwerpanalyse.
De houten Waarden van het Ontwerp van de Muur van de Scheerbeurt: Uit met oud, binnen met nieuw? Toen de huidige waarden van de eenheidsscheerbeurt voor houten scheerbeurtmuren eerst in bouwverordeningen in de jaren '50 werden geïntroduceerd, waren er zeer weinig beschikbare tests om de daadwerkelijke piekcapaciteiten van de scheerbeurtmuur te bepalen. In een poging om deze situatie te verhelpen, werd een theorie van de spijkercapaciteit gebruikt om de waarden van de eenheidsscheerbeurt af te leiden. Nochtans, vertegenwoordigen de waarden niet de piekcapaciteit scheerbeurtmuren aangezien de theorie van de spijkerweerstand niet met het niet-lineaire, niet elastische gedrag van genagelde verbindingen rekening hield. Deze voorwaarde kwam voor omdat de capaciteit spijkers werd gebaseerd op een misvormingsgrens verklaart die ver voor piekcapaciteit voorkomt, in het bijzonder wanneer gebruikt als systeem van bevestigingsmiddelen op een scheerbeurtmuur. In feite, werden de meeste vroege tests van de spijkerscheerbeurt nooit zelfs genomen aan een wijze van de capaciteitsmislukking. Sinds de jaren '50 hebben vele tests van de scheerbeurtmuur een enorme hoeveelheid kennis toegevoegd die nog om op het herzien van de oudere waarden van de eenheidsscheerbeurt en de ontwerppraktijken heeft worden toegepast. Als geheel, bevestigen de testgegevens uit deze bronnen constant twee significante conclusies: De huidige houten waarden van het de muurontwerp van de kaderscheerbeurt hebben algemeen een daadwerkelijke veiligheidsfactor in de waaier van 3 tot 5 hoewel de huidige code-impliciete veiligheidsfactor 2.5 is. De factoren van de vermindering om van dichtheidsgevolgen voor „zachtere“ soorten hout rekenschap te geven zijn overdreven conservatief.
Van de beschikbare die bronnen van de testgegevens van de scheerbeurtmuur en ontwerpwaarden, in het bijzonder FEMA 273 [18] en APA 154 [19], zijn de het ontwerpwaarden van de scheerbeurtmuur op gemiddelde piekcapaciteit worden gebaseerd geassembleerd in Lijst 1. Enkele cellen van Lijst 1 hebben meer testreplicaties door diverse bronnen dan anderen. De uiteindelijke waarden van de eenheidsscheerbeurt, wanneer verdeeld door een veiligheidsfactor van 2.5, zijn beduidend hoger dan die gevonden in huidige bouwverordeningen met uitzondering van de hogere capaciteit die en het nagelen programma's in de schede steken waar sommige waarden lichtjes verminderen. Factoren de herziene van de soorten (dichtheid) aanpassing zijn niet inbegrepen in de voetnoot (d) van Lijst 1 omdat de aangewezen veranderingen in deze factoren niet volledig zijn opgelost. Op dit punt, zal de grootste vermindering van de waarden van de eenheidsscheerbeurt om lagere dichtheids houten soorten (d.w.z. soortelijk gewicht minder dan 0.42) aan te passen waarschijnlijk in de waaier van 0.7 tot 0.9 zijn, niet 0.65 zoals die momenteel in bouwverordeningsvereisten wordt gevonden. Ook, zijn de scheerbeurtwaarden voor en spijker die van de 2 duimrand geschrapt in Lijst 1 uit elkaar plaatsen de in de schede steken aangezien de gegevens APA 154 aantonen dat de waarden niet groter zijn dan die voor drie duim het uit elkaar plaatsen (op zijn minst voor de beperkte tests beschikbaar bij deze voorwaarde). Dit gedrag in de testgegevens kan aan het mogelijke begin van een verschillende mislukkingswijze (d.w.z. wordt de mislukking beperkt door het in de schede steken sterkte eerder dan spijkercapaciteit) worden toegeschreven. Wat over de nieuwe waarden van de de scheerbeurtmuur van het licht-pandstaal? De waarden in Lijst 1 zijn verenigbaar met de waarden van de scheerbeurtmuur voor de scheerbeurtmuren nu worden erkend die van het licht-pandstaal houten structurele scheerbeurtpanelen gebruiken [2 die]. De voorgestelde weerstandsfactor van 0.55 en de veiligheidsfactor van 2.5 zijn ook verenigbaar. De nieuwe waarden voor licht-kaderstaal scheren muren zijn gebaseerd op een uitvoerig testend die programma van de scheerbeurtmuur bij de Universiteit van Kerstman Clara wordt uitgevoerd [20] [21]. De waarden zijn ook verenigbaar met de geperforeerde tests van de scheerbeurtmuur van licht-pandstaal ontwerpen geleid op het NAHB Onderzoekscentrum, Inc. [22]. De extra geperforeerde tests van de scheerbeurtmuur worden momenteel uitgevoerd op muren van de licht-pand steel-framed scheerbeurt bij Technologie van Virginia. Terwijl de de muurwaarden van de eenheidsscheerbeurt voor houten en steel-framed scheerbeurtmuren eigenlijk vergelijkbaar zijn, er bepaalde voordelen en nadelen zijn voor elke materiële keus te overwegen die voorbij het toepassingsgebied van dit artikel zijn. De Aspectverhouding Gevolgen voor Eenheid scheert Waarden De waarden in Lijst 1 zijn relevant voor een aspectverhouding van de scheerbeurtmuur van 1/1 (d.w.z., 8 voet lang en 8 voet lang). Daarom werd een methode om van aspectverhouding gevolgen voor de capaciteit van de eenheidsscheerbeurt scheerbeurtmuren met een aspectverhouding rekenschap te geven groter dan 1:1 (d.w.z. de het segmenthoogte van de scheerbeurtmuur groter dan de lengte) ontwikkeld en werd omvat in voetnoot (b) van Lijst 1. De aspectverhouding aanpassingsvergelijking wordt empirisch afgeleid uit diverse bronnen van testgegevens momenteel onder overzicht door het houten technische subcomité van de seismische bepalingen NEHRP update voor het jaar 2000. Deze die vergelijking past de gegevens over de waaier van voorwaarden in Lijst 1 met een nauwkeurigheid over het algemeen binnen 5% worden vertegenwoordigd en stelt lichte conservatieve bias tentoon. De pasvorm is zeer goed voor praktische ontwerpdoeleinden. In termen van op prestaties-gebaseerd ontwerp, is het concept eerder eenvoudig. Groter de aspectverhouding de minder capaciteit en de stijfheid. Met de correcte ontwerpprincipes om van deze gevolgen rekenschap te geven, wordt het probleem zelf-beperkend en de willekeurige grenzen op aspectverhoudingen worden enigszins onbeslist. Bijvoorbeeld, als meer vraag van een scheerbeurtmuur nodig is, zullen de langere muursegmenten of een groter aantal smalle muursegmenten worden vereist om zich tegen de lading met adequate algemene capaciteit en stijfheid te verzetten. Het ontwerp is dan gebaseerd bij het beantwoorden aan van de noodzakelijke prestatiesdoelstelling. Aldus, zouden de huidige codebeperkingen op het segmentvan de scheerbeurtmuur aspectverhoudingen bekeken zoals vereist plaatshouders tot beter moeten zijn, worden de op prestaties-gebaseerde oplossingen ontwikkeld, zoals gegeven in voetnoot (b) van Lijst 1. Voorspelling van de Afwijking van de Muur van de Scheerbeurt De huidige ontwerppraktijk voor houten scheerbeurtmuren negeert algemeen expliciete afwijking en stijfheidsberekeningen omdat men gelooft dat de waarden van de eenheidsscheerbeurt inherent adequate stijfheid verstrekken en de vereiste afwijkingsbeperkingen ontmoeten. Deze veronderstelling is over het algemeen correct voor de huidige code-goedgekeurde het ontwerpwaarden van de scheerbeurtmuur en ook voor die voorgesteld in Lijst 1 met factoring overeenkomstig voetnoot (a), maar slechts voor aspectverhoudingen die over 2:1 of 1:1 overschrijden niet, respectievelijk. Als de aspectverhouding beperkingen ten gunste van een op prestaties-gebaseerde benadering moet worden verwijderd, moeten de gevolgen van het segmentvan de scheerbeurtmuur aspectverhouding voor stijfheid en afwijking ook uitdrukkelijk in het ontwerpproces worden bepaald. Om deze reden, werd het recente de testgegeven van de scheerbeurtmuur ook bestudeerd om een methodologie te ontwikkelen om de lading-afwijking verhouding voor scheerbeurtmuren te bepalen. De volgende empirische afwijkingsvergelijking werd ontwikkeld om het segmentafwijking van de scheerbeurtmuur voor ladingen van nul tot de piekcapaciteit te voorspellen: 
De bovengenoemde afwijkingsvergelijking kan ook worden opgelost om een benadering van de het segmentlading van de scheerbeurtmuur bij een bepaalde hoeveelheid afwijking als volgt te geven: 
waar de symbolen als vóór worden bepaald en h heeft eenheden voeten. De ontwerpvertakkingen van deze twee vergelijkingen zijn significant. Zij verstrekken hoofdzakelijk een volledige voorspelling van niet-lineaire het lading-afwijking gedrag van een houten de muursegment van de kaderscheerbeurt. De nauwkeurigheid van de afwijkingsvergelijking is over het algemeen binnen 10% en stelt een tendens tentoon om afwijking over-te voorspellen. De gegevens worden gebruikt om de afwijkingsvergelijking te ontwikkelen omringen een verscheidenheid van die tests en verbindingshardware in laboratoriumvoorwaarden die wordt geïnstalleerd. Van een standpunt van de ontwerptoepassing, kan Vergelijking 1 worden gebruikt om de afwijking van om het even welk onafhankelijk die segment te bepalen van de scheerbeurtmuur op om het even welke hoeveelheid vraag wordt gebaseerd die niet de piekcapaciteit van het segment van de scheerbeurtmuur overschrijden. Natuurlijk, kan de afwijkingsvoorspelling afhankelijk van de lading-misvorming kenmerken van terughoudendheidsverbindingen, op de hoeveelheid houten inkrimping variëren die uiteindelijke „speling“ in de verbinding, en installatiekwaliteit kan veroorzaken. De tendens van Vergelijking 1 zal om afwijking te overschatten neigen om deze zorgen te compenseren, in het bijzonder wanneer een segment van de scheerbeurtmuur extra terughoudendheid van dode ladingen, van muur het ontwerpen boven en onder aangrenzende muuropeningen, en van nietstructurele muurcomponenten ontvangt. In monotone (nietcyclische) tests, veroorzaakt de bijdrage van binnenlandse gipswallboard Vergelijking 1 om afwijking verder te overschatten. Alle overwogen dingen, deze onzekerheden en complicaties vormen geen nieuwe uitdagingen aan de voorspelling van de afwijking van de scheerbeurtmuur, en Vergelijking 1 is een redelijk, empirisch-gebaseerd ontwerphulpmiddel met geschikte nauwkeurigheid voor algemene toepassingen. Vergelijking 2 biedt een eenvoudige oplossing aan enkele moeilijkere aspecten van het ontwerp van de scheerbeurtmuur wanneer aan overwogen op het niveau van LFRS van een gebouw. Vergelijking 2 laat de reactie van een van de scheerbeurtmuur segment toe om met niet-lineaire stijfheidskenmerken tot het punt van piekcapaciteit worden bepaald. Aldus, kan Vergelijking 2 worden gebruikt om ladingen aan diverse segmenten van de scheerbeurtmuur in een bepaalde die lijn te verdelen van de scheerbeurtmuur op hun relatieve stijfheid en veronderstelling wordt gebaseerd dat de afbuiging voor elk segment gelijkwaardig is. Deze veronderstelling moet namelijk tot nauwkeurig dicht zijn als de individuele segmenten van de scheerbeurtmuur behoorlijk worden verbonden aan muur ontwerpende leden. Ook, kunnen de krachten in muur ontwerpende leden tussen de segmenten van de scheerbeurtmuur verschillende lading-afwijking kenmerken ook met redelijke nauwkeurigheid worden bepaald. Deze ontwerpfuncties zijn traditioneel gericht door relatieve sterkte van scheerbeurtmuren te vergelijken die aan stijfheid nauw verwant is. Door Vergelijking 2 te gebruiken, kan de lading-afwijking kenmerkend voor elk segment in een lijn van de scheerbeurtmuur worden bepaald en dan worden toegevoegd gebruikend eenvoudige handberekeningen of een computerspreadsheet om de ladingsafbuiging te bepalen kenmerkend voor de volledige die lijn van de scheerbeurtmuur van veelvoudige segmenten wordt samengesteld. Dit proces kan gemakkelijk voor alle aangewezen lijnen van de scheerbeurtmuur in LFRS van een structuur worden herhaald en worden gebruikt om krachten op een bepaald die verhaalniveau te verdelen op stijfheid wordt gebaseerd zodat de verhaalafwijking toe te schrijven aan vertaling en torsie rationeel kan worden bepaald. De distributie van krachten en de vertalende en gewrongen verhaalafwijking kunnen dan voor om het even welke lading tot de piekcapaciteit van de zijkracht worden voorspeld zich verzet tegen systeem. Het niet lineair zijn van het globale gedrag van de scheerbeurtmuur wordt rekenschap gegeven van in Vergelijkingen 1 en 2. Het bijlage A legt een spreadsheetvoorbeeld om Vergelijking 2 te gebruiken voor om de capaciteit van de scheerbeurtmuur voor een muurlijn te bepalen die drie segmenten van de scheerbeurtmuur met verschillende aspectverhoudingen wordt getoond in Figuur 2 heeft. De hoogste kromme is de „som“ van de de lading-afwijking van de onafhankelijke segmenten van de scheerbeurtmuur kromme zoals die door Vergelijking 2 wordt vertegenwoordigd (met elke segmentenbreedte wordt vermenigvuldigd, w, in eenheden van lading in plaats van eenheidslading te werken). Door de nieuwe waarden van de eenheidsscheerbeurt van Lijst 1 (in dit geval 905 lbs/ft) te gebruiken en elk segment volgens zijn aspectverhouding aan te passen, kan de niet-lineaire die reactie door Vergelijking 2 wordt gegeven gemakkelijk in het ontwerpproces worden aangepast om het gedrag van een volledige muurlijn tot piekcapaciteit te bepalen. Deze benadering elimineert ook de behoefte om willekeurige grenzen op aspectverhoudingen te hebben.  Sommige Definitieve Gedachten De hierboven beschreven toepassingen zijn hoofdzakelijk geconcentreerd op de traditionele gesegmenteerde eerder beschreven het ontwerpmethode van de scheerbeurtmuur. Daarom worden de bijdragen die uit gedeelten muren komen die de geen gespecificeerde segmenten zijn van de scheerbeurtmuur veronachtzaamd in deze benadering. Als dusdanig, zal de benadering neigen om daadwerkelijke capaciteit te onderschatten en daadwerkelijke afwijking voor te overschatten echte LFRS in typische ontwerpsituaties die beduidend van het eenvoudige het segmentmodel van de scheerbeurtmuur van Figuur 1 vertrekken. De geperforeerde methode van de scheerbeurtmuur, de nadruk van vele recente studies, heeft grotere belofte in het oplossen van deze kwestie aangezien het de totale muur in het bepalen van het gedrag van een lijn van de scheerbeurtmuur vangt. De de muurwaarden van de eenheidsscheerbeurt in Lijst 1 zijn toepasselijk voor gebruik in de geperforeerde methode van de scheerbeurtmuur. In de nabije toekomst, verwacht men dat een afwijkingsvergelijking volgens de principes van de geperforeerde methode van de scheerbeurtmuur voor toepassing in ontwerp zal worden ontwikkeld. Het zal waarschijnlijk afwijkingsgedrag van deze types van scheerbeurtmuren op een zeer nauwkeurige manier richten. De Aanbevelingen van het ontwerp - Probeer de waarden van de eenheidsscheerbeurt in Lijst 1 aangaande een ontwerpproject en vergelijk de resultaten bij uw huidige ontwerppraktijk. Dit is een eenvoudige substitutie van de waarden van de eenheidsscheerbeurt.
- Breng de inhoud van dit artikel aan de aandacht van uw lokale bouwafdeling en planrecensenten. Streef naar goedkeuring van gebruik, indien nodig, en verkrijg om het even welke extra verwijzingen die voor substantiëring kunnen worden vereist.
- Gebruik de lading-afwijking vergelijkingen (Vergelijkingen 1 en 2) om lading-afwijking kenmerken van houten scheerbeurtmuren te bepalen en krachtdistributie in LFRS op een bepaald verhaalniveau te bepalen. Vergelijk de resultaten bij huidige praktijk.
- Word vertrouwd met het gebruik en de toepassing van de geperforeerde methode van de scheerbeurtmuur. Als het niet reeds voor gebruik op uw gebied wordt goedgekeurd, roep hulp van de Amerikaanse Vereniging van het Bos & van het Document (202-463-2700), de Amerikaanse Houten Raad (202-463-2700), het het Amerikaanse Ijzer en Instituut van het Staal (1-800-898-2842), of het NAHB Onderzoekscentrum, Inc. (hotline 1-800-898-2842 ToolBase) in.
LIJST 1: De gemiddelde Uiteindelijke Weerstand van de Scheerbeurt (lb/ft) voor Wind of Seismische Krachten op de Structurele Muren van de Scheerbeurt van het Comité van het Gebruik met het Ontwerpen van Douglas-Spar, Lariks, of Zuidelijke Pinea, B, c, D, e, F De Rang van het Comité | De nominale Dikte van het Comité (binnen) | De minimum Penetratie van de Spijker in het Ontwerpen (binnen) | Directe Comités op het Ontwerpen worden toegepast die |
|---|
De gemeenschappelijke Grootte van de spijker (of Galv. Doos) | Het Uit elkaar plaatsen van de spijker bij de Randen van het Comité (binnen) |
|---|
6 | 4 | 3 | 2 (e) |
|---|
Structurele 1 | 5/16 | 1 1/4 | 6d | 821 | 1122 | 1256 | 1333 |
|---|
3/8 (h) | 1 1/2 | 8d | 833 | 1200 | 1362 | 1711 | 7/16 (h) | 1 1/2 | 8d | 905 | 1356 | 1497 | 1767 | 15/32 | 1 1/2 | 8d | 977 | 1539 | 1722 | 1800 | 15/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 1256 | 1701 | 1963 | 2222 | Het in de schede steken (I) | 1/4 of 5/16 | 1 1/4 | 6d | 695 | 781 | 1034 | -- |
|---|
3/8 | 1 1/4 | 6d | 737 | 888 | 1143 | -- | 3/8 (h) | 1 1/2 | 8d | 777 | 978 | 1362 | -- | 7/16 (h) | 1 1/2 | 8d | 800 | 1000 | 1497 | -- | 15/32 | 1 1/2 | 8d | 913 | 1155 | 1578 | -- | 15/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 929 | 1526 | 1651 | -- | 19/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 1111 | 1667 | 1858 | -- |
De Nota's van de lijst:
(a) de waarden zijn gemiddelde uiteindelijke scheerbeurtcapaciteit en zullen wordt vermenigvuldigd met een weerstandsfactor van F = 0.55 met een tijdeffect factor van l = 1.0 voor de combinaties van de Lading en van de lading van het Ontwerp van de Factor van de Weerstand. De lijstwaarden zullen door een veiligheidsfactor van 2.5 voor gebruik met Toelaatbare de ladingscombinaties van het Ontwerp van de Spanning worden verdeeld. Voor eengezinswoningen, zullen de waarden met een weerstandsfactor van 0.7 voor gebruik met LRFD ladingscombinaties worden vermenigvuldigd. De lijstwaarden zullen door een veiligheidsfactor van 2.0 voor gebruik met ASD ladingscombinaties worden verdeeld.
(b) de waarden zijn op aspectverhoudingen, h/w van toepassing, neen groter dan 1/1. Voor verhoudingen h/w groter dan 1/1, zullen de getabelleerde waarden door de volgende vergelijking worden bepaald:
waar:
v = factored uiteindelijke die scheerbeurtweerstand - Lijst 1 waarde overeenkomstig voetnoot (a) wordt aangepast
v'= factored uiteindelijke die scheerbeurtweerstand aspectverhouding wordt aangepast
a = h/w het segment (paneel), van de scheerbeurtmuur aspectverhouding.
(c) alle paneelranden steunden met 2 duim het nominale of bredere ontwerpen. Horizontaal of verticaal geïnstalleerder Comités of. De ruimte spijkers bij 6 duim op centrum langs midden ontwerpende die leden voor 3/8-duim panelen met sterke as parallel met nagels worden geïnstalleerdd plaatsten 24 duim op centrum en 12 duim op centrum voor andere voorwaarden en paneeldikten uit elkaar.
(d) voor het ontwerpen van andere soorten, vermenigvuldig als volgt de lijstwaarden: 0.82 voor 0.42 <= G < 0.49 of 0.65 voor soorten met G < 0.42 waar G het soortelijk gewicht is.
(e) de waarden zijn voor panelen aan één kant van de muur. De waarden zullen worden toegelaten om voor panelen aan beide kanten worden verdubbeld. Waar de panelen op beide gezichten van een muur worden toegepast en spijker het uit elkaar plaatsen minder dan 6 duim aan beide kanten op centrum is, zullen de paneelverbindingen worden gecompenseerd om op verschillende ontwerpende leden te vallen of ontwerpen zal 3 duim nominaal of breder zijn en de spijkers aan elke kant van verbinding zullen worden gewankeld.
(f) ontwerpen bij aangrenzende paneelranden zal 3 duim nominaal of breder zijn en de spijkers zullen worden gewankeld waar de spijkers 2 duim op centrum uit elkaar worden geplaatst.
(G) ontwerpen bij aangrenzende paneelranden zal 3 duim nominaal of breder zijn en de spijkers zullen worden gewankeld waar 10d de spijkers die een penetratie in het ontwerpen van meer dan 15/8 duim hebben 3 duim of minder op centrum uit elkaar worden geplaatst.
(h) die de waarden voor 3/8-duim en 7/16-duim panelen rechtstreeks op het ontwerpen worden toegepast worden toegelaten die tot de waarden worden verhoogd voor 15/32-duim panelen worden getoond op voorwaarde dat de nagels een maximum van 16 duim op centrum uit elkaar worden geplaatst of het paneel met sterke as over nagels wordt toegepast.
(i) „het In de schede steken“ omvat het in de schede steken en paneel het opruimen. Verwijzingen [Nationale Bouwverordening 1] BOCA, Internationale BouwAmbtenaren en de Beheerders van de Code, Inc. (BOCA), de Heuvels van de Club van het Land, Illinois, 1999.
[2] Eenvormige Bouwverordening, Internationale Conferentie van BouwAmbtenaren (ICBO), Whittier, Californië, 1997.
[3] StandaardBouwverordening, het Zuidelijke Internationale Congres van de Bouwverordening, Inc. (SBCCI), Birmingham, Alabama, 1997.
[4] het Handboek van het Ontwerp van de Factor van de Lading en van de Weerstand voor Gebouwde Houten Bouw, het Structurele Supplement van het Comité van het Gebruik, APA - de Gebouwde Houten Vereniging, Tacoma, Washington, 1996.
[5] het Houten Handboek van de Bouw van het Kader voor Één en twee-Familie Woningen - de Uitgave van de Hoge Wind SBC van 1995, de Amerikaanse Bos & Vereniging van het Document, de Amerikaanse Houten Raad, Washington, gelijkstroom, 1996.
[6] Norm voor de Bestand WoonBouw van de Orkaan - SSTD 10-97, het Zuidelijke Internationale Congres van de Bouwverordening, Inc., Birmingham, Alabama, 1997.
[7] Beyer, Donald E. Design van Houten Structuren, Derde Uitgave, McGraw-Hill, Inc. New York, NY, 1993.
[8] Hoyle, Robert J., Jr., en Woeste, Frank E. Wood Technology in het Ontwerp van Structuren, Vijfde Uitgave, de Pers van de Universiteit van de Staat van Iowa, Ames, Iowa, 1986.
[9] Ambrose, James en Dimitry Vergun. Ontwerp voor ZijKrachten, John Wiley & Zonen, Inc., New York, NY, 1987.
[10] het Houten Handboek van de Bouw en van de Techniek, Hoofdstuk 8: Diafragma's en Shearwalls, door E.D. Diekmann.
[11] Dolan, J.D., en A.C. Johnson, Monotone Tests van de Lange Muren van de Scheerbeurt met Openingen, Rapport te-1996-001, de het Polytechnische Instituut van Virginia en Universiteit van de Staat, het Onderzoekscentrum van de BosProducten van Beken, Blacksburg, VA, 1997.
[12] Dolan, J.D., en A.C. Johnson, Cyclische Tests van de Lange Muren van de Scheerbeurt met Openingen, Rapport te-1996-002, de het Polytechnische Instituut van Virginia en Universiteit van de Staat, het Onderzoekscentrum van de BosProducten van Beken, Blacksburg, VA, 1997.
[13] de Prestaties van de Geperforeerde Muren van de Scheerbeurt met de Smalle Segmenten van de Muur, de Verminderde Terughoudendheid van de Basis, en Alternatieve die het Ontwerpen Methodes, op het Ministerie van de V.S. van Huisvesting en Stedelijke Ontwikkeling door het NAHB Onderzoekscentrum, Inc., Hoger Marlboro, M.D., 1998 worden voorbereid.
[14] Dolan, J.D., en C.P. Heine, Monotone Tests van de Muren van de Scheerbeurt van het houten-Kader met Diverse het Openen en van de Basis Voorwaarden van de Terughoudendheid, Rapport te-1997-001, de het Polytechnische Instituut van Virginia en Universiteit van de Staat, het Onderzoekscentrum van de BosProducten van Beken, Blacksburg, VA, 1997.
[15] Dolan, J.D., en C.P. Heine, de Opeenvolgende Gefaseerde Cyclische Tests van de Verplaatsing van de Muren van de Scheerbeurt van het houten-Kader met Diverse het Openen en van de Basis Voorwaarden van de Terughoudendheid, Rapport te-1997-002, de het Polytechnische Instituut van Virginia en Universiteit van de Staat, het Onderzoekscentrum van de BosProducten van Beken, Blacksburg, VA, 1997.
[16] De Eisen van de Bouwverordening ten aanzien van Structureel Beton (ACI 318-95) en Commentaar, Amerikaans Concreet Instituut, Farmington Heuvels, MI, 1996.
[17] Dolan, J.D., en C.P. Heine, de Opeenvolgende Gefaseerde Tests van de Verplaatsing van de houten-Ontworpen Muren van de Scheerbeurt met Hoeken, Rapport te-1997-003, de het Polytechnische Instituut van Virginia en Universiteit van de Staat, het Onderzoekscentrum van de BosProducten van Beken, Blacksburg, VA, 1997.
[18] Richtlijnen voor Seismische Rehabilitatie van Gebouwen, FEMA Rapport 273, het Federale Bureau van het Beheer van de Noodsituatie, Washington, gelijkstroom, 1997.
[19] Structurele Muren van de Scheerbeurt van het Comité, Rapport 154, de Amerikaanse Vereniging van het Triplex, Tacoma, WA, 1993 van het Onderzoek.
[20] Serrette, Zaal Reynaud, Georgi, en Joang Ngyen. De Waarden van de Muur van de scheerbeurt voor het Lichtgewicht Ontwerpen van het Staal. Kerstman Clara University, Kerstman Clara, CA, 1996.
[21] Serrette, Reynaud, et al. De extra Waarden van de Muur van de Scheerbeurt voor het Lichtgewicht Ontwerpen van het Staal. Kerstman Clara University, Kerstman Clara, CA, 1997.
[22] Monotone die Tests van Cold-Formed Muren van de Scheerbeurt van het Staal met Openingen, op het Ministerie van de V.S. van Huisvesting en Stedelijke Ontwikkeling en het Amerikaanse Ijzer, het Instituut van het Staal, en de Nationale Vereniging van de Bouwers van het Huis door het NAHB Onderzoekscentrum, Inc., Hoger Marlboro, M.D., 1997 worden voorbereid.
Bijlage A |
