Avancements prometteurs dans la conception de mur de cisaillement : Valeurs de cisaillement, effets d'allongement, et prévision mis à jour de dérive Par Jay Crandell, P.E.
NAHB Research Center, Inc. Vous êtes-vous jamais demandé où les certains nombres, limites, et valeurs de conception viennent de dans codes du bâtiment ? Il est intéressant de considérer cette question dans le cadre des valeurs de conception de mur de cisaillement d'ensemble trouvées dans codes du bâtiment et des caractéristiques d'aujourd'hui de technologie [1] [2] [3] [4] [5] [6]. Peut-être vous avez pris pour reconnaissant que ces valeurs critiques dans codes du bâtiment sont précises. Pourquoi ne seraient-elles pas ? Certainement elles ont fourni des conceptions utiles pendant beaucoup d'années. Ou les avoir ? Tandis que quelques anecdotes au sujet de l'histoire et des dispositions de codes du bâtiment sont d'une manière amusante, d'autres méritent une réaction beaucoup plus pensive, particulièrement quand les nouvelles données contestent le vieux. Cet article se concentre sur la nécessité de réviser la base des valeurs de cisaillement d'ensemble qui ont existé dans codes du bâtiment sans changement appréciable depuis l'époque où elles ont été présentées la première fois dans les années 50. L'intention de cet article n'est pas de couvrir complètement la matière de la conception de mur de cisaillement et de son histoire, mais de porter plutôt quelques émissions de conception significatives de mur de cisaillement à la connaissance des professionnels résidentiels de conception à la lumière des résultats récents de recherches. On le suppose que le lecteur est au courant des codes et des pratiques en matière existants de conception pour des murs de cisaillement sur les bâtiments de bâti légers. Une grande partie de l'information présentée est basée sur le contrôle de mur de cisaillement conduit chez NAHB Research Center, Inc. au-dessus de ces dernières années et également à plusieurs universités et laboratoires privés aux Etats-Unis et à l'étranger. Des références sont données en cet article qui fournissent les ressources et le produit techniques pour l'étude additionnelle. Fond sur la conception de mur de cisaillement les bâtiments de Lumière-bâti utilisent typiquement la mise en gaine structurale en bois de panneau attachée au membre réitéré encadrant pour fournir un système de résistance adéquat de force latérale (LFRS) à la tenue séismique et aux charges de vent. Par conséquent, les valeurs de cisaillement d'ensemble utilisées dans la conception de ces systèmes sont critiques à l'exactitude et à l'efficience d'une analyse et d'une conception de technologie pour Flux de bâtiments de lumière-bâti. Il y a également beaucoup d'autres émissions de conception indirectement liées aux valeurs de cisaillement d'ensemble. Les questions clés comprennent la considération des effets d'allongement sur la performance de mur de cisaillement (c.-à-d. capacité et dérive), les forces de connexion (c.-à-d. contrainte d'écrou de serrage), et la façon des charges de distribution à de divers segments de mur de cisaillement comportant Flux d'un bâtiment. Conception traditionnelle de mur de cisaillement (la méthode de « segment »)
Les valeurs de cisaillement d'ensemble dictent la quantité d'attache de mur de cisaillement exigée basé sur la quantité de charge latérale (cisaillement de dans-plan) à résister, du type de mise en gaine structurale en bois de panneau spécifique, et des programmes de attachement spécifiques. Les valeurs de cisaillement d'ensemble affectent également les forces retenantes à résister par les connexions qui préviennent le mur de cisaillement de l'équilibre tournant et de maintien sous les charges latérales appliquées de bâtiment. Les principes de base sont démontrés dans le modèle simple de segment de mur de cisaillement du schéma 1. Ce modèle est utilisé généralement dans la pratique en vigueur de technologie de concevoir des segments de mur dans tout un bâtiment de bâti en bois pour résister aux charges latérales. Dans cette approche simple, les effets des cotisations de diverses connexions et parties de mur qui ne sont pas une partie de « conçu » Flux sont négligés. Par conséquent, alors que la méthode fournit une analyse simple, elle exige des quantités plus élevées de visserie de connexion pour chaque segment de mur de cisaillement qui effectue le constructability et le coût. Cette méthode de conception de mur de cisaillement est la plus appropriée pour les murs fortement chargés de bois-bâti et ceux avec beaucoup de grandes ouvertures qui divisent effectivement une ligne de mur en segments. Un exemple serait la conception des segments de mur de cisaillement à l'un ou l'autre côté d'une ouverture de garage qui soutient plus qu'une charge de toit ci-dessus. Dans d'autres situations moins exigeantes ce procédé tendra à fournir à une conception conservatrice des quantités plus élevées de visserie d'écrou de serrage qu'est nécessaire. Cette méthode est décrite dans de nombreuses ressources techniques sur la conception de mur de cisaillement [5] [6] [7] [8] [9].  Le schéma 1 mur Mécanicien-basé de cisaillement (méthode de conception)
Cette méthode est une prolongation ou une amélioration de la méthode de conception « segmentée » traditionnelle de mur de cisaillement. Elle permet à un mur de cisaillement d'être conçu tout en représentant les effets de la charge morte et des parties engainées structurales de murs au-dessus et en dessous des ouvertures. La méthode se fonde entièrement sur l'acceptation du comportement de corps rigide pour permettre une analyse basée sur des principes de mécanique de technologie et l'utilisation des diagrammes de libre-corps. L'indemnité primaire de la méthode est sa capacité de fournir des moyens de calculer la résistance et les forces de mur de cisaillement using des principes familiers de technologie tout en adressant les nombreuses situations de conception de mur de cisaillement qui s'écartent de manière significative du modèle segmenté du schéma 1. Ses inconvénients comprennent l'acceptation de corps rigide, la distribution en résultant des forces, et le degré de détailler qui peut être exigé pour adapter la construction aux prétentions modèles. La méthode exige une analyse plus rigoureuse qu'exigée par l'approche de conception « segmentée ». La méthode est éditée dans au moins une source [10]. Méthode perforée de mur de cisaillement (conception empirique)
La résistance des murs de cisaillement avec des ouvertures non restreintes peut être déterminée avec l'exactitude raisonnable (c.-à-d. ± 5%) par une méthode empirique connue sous le nom de méthode perforée de mur (PSW) de cisaillement [11] [12] [13] [14] [15]. Plusieurs des méthodes de conception les plus efficaces de technologie se fondent sur des réglages empiriques aux principes classiques de mécanique de technologie. Un exemple typique est la méthode de conception pour les faisceaux de béton armé dans lesquels la distribution réelle d'effort interne s'écarte d'un modèle élastique linéaire classique [16]. Un autre bon exemple est trouvé dans la loi de la gravité où l'attraction de la gravité est déterminée entièrement sur la base d'une équation empirique puisque la base ou la constitution physique des forces de la gravité n'est pas connue. En raison du comportement non linéaire des matériaux et des connexions du bois, les murs en bois de cisaillement montrent le comportement non linéaire dans la distribution d'effort interne et dans des caractéristiques mondiales de charge-déformation. Ceci explique l'incapacité des méthodes mécanicien-basées strictes d'être d'accord avec les essais empiriques de vérification de longs murs de cisaillement avec les divers états d'ouverture et de contrainte [14] [15]. La méthode de PSW est très franche, et exige seulement qu'une ligne plein-engainée de mur avec des perforations pour des fenêtres et des portes soit retenue aux extrémités avec un support d'écrou de serrage ou un coin adéquat encadrant dans des murs inférieurs de cisaillement de capacité [17]. Pour déterminer le cisaillement murer la capacité, toute ce qui est nécessaire est la valeur de cisaillement d'ensemble pour la construction de mur de cisaillement, la zone des ouvertures de mur, la longueur des segments de mur de plein-hauteur, et la longueur totale du mur. Ces valeurs sont des entrées à une équation en deux étapes simple qui donne la capacité générale de mur sans utilisation de détailler interne ou d'écrous de serrage de connexion. La capacité de mur est inférieure ce qui serait obtenu avec la méthode segmentée de mur de cisaillement, mais peu de supports d'écrou de serrage sont exigés. La capacité est semblable à celle déterminée suivre les méthodes mécanicien-basées, mais l'approche est plus simple et plus précise. La conception basse de connexion de cisaillement et les charges verticales externes (c.-à-d. soulèvement de vent) sont manipulées par analyse conventionnelle de conception.
Valeurs en bois de conception de mur de cisaillement : À l'extérieur avec le vieux, dedans avec le nouveau ? Quand les valeurs de cisaillement d'ensemble courant pour les murs en bois de cisaillement ont été présentées la première fois dans codes du bâtiment dans les années 50, il y avait très peu d'essais disponibles pour déterminer des capacités maximales réelles de mur de cisaillement. Afin d'essayer de remédier à de cette situation, une théorie de capacité d'ongle a été employée pour dériver les valeurs de cisaillement d'ensemble. Cependant, les valeurs ne représentent pas la capacité maximale de murs de cisaillement puisque la théorie de résistance d'ongle n'a pas tenu compte du comportement non linéaire et non élastique des connexions clouées. Cette condition s'est produite parce que la capacité d'ongles a été basée sur un déclarer de limite de déformation qui se produit loin en avant de la capacité maximale, en particulier une fois utilisé comme système des attaches sur un mur de cisaillement. En fait, la plupart des premiers examens de cisaillement d'ongle jamais ont été même passés à un mode de défaillance de capacité. Depuis les années 50 beaucoup d'essais de mur de cisaillement ont ajouté un montant énorme de la connaissance qui a pour être appliquée encore à réviser les valeurs de cisaillement d'ensemble et les pratiques en matière plus anciennes de conception. Dans son ensemble, les essais de ces sources confirment conforme deux conclusions significatives : Les valeurs en bois courantes de conception de mur de cisaillement de bâti ont un facteur de sécurité réel comparateur dans la gamme de 3 à 5 bien que le facteur de sécurité code-implicite courant soit 2.5. Les facteurs de réduction pour représenter des effets de densité sur des espèces « plus douces » de bois sont terminés conservateur.
Des sources disponibles des essais de mur de cisaillement et des valeurs de conception, en particulier FEMA 273 [18] et APA 154 [19], les valeurs de conception de mur de cisaillement ont basé en moyenne la capacité maximale ont été réunies dans le tableau 1. Certaines des cellules du tableau 1 ont plus de répliques d'essai par de diverses sources que d'autres. Les valeurs finales de cisaillement d'ensemble, une fois divisées par un facteur de sécurité de 2.5, sont sensiblement plus élevées que ceux trouvées dans codes du bâtiment courants excepté la capacité plus élevée engainant et clouant des programmes où quelques valeurs diminuent légèrement. Des coefficients d'adaptation révisés d'espèce (densité) ne sont pas compris dans l'apostille (d) du tableau 1 parce que les changements appropriés à ces facteurs n'ont pas été complètement résolus. En ce moment, la plus grande réduction en valeurs de cisaillement d'ensemble à régler à l'espèce en bois de plus faible densité (c.-à-d. densité plus moins de 0.42) sera probablement dans la gamme de 0.7 à 0.9, non 0.65 comme actuellement trouvé dans des conditions de codes du bâtiment. En outre, les valeurs de cisaillement pour l'espacement et la mise en gaine d'ongle de rebord de 2 pouces ont été supprimées dans le tableau 1 depuis les données d'APA 154 prouve que les valeurs ne sont pas plus grandes que ceux pour l'espacement de trois pouces (au moins pour les essais limités disponibles à cette condition). Ce comportement dans les essais peut être attribué au début possible d'un mode de défaillance différent (c.-à-d. le défaut est limité par force de mise en gaine plutôt que la capacité d'ongle). Et le nouveau lumière-mesurent les valeurs en acier de mur de cisaillement ? Les valeurs dans le tableau 1 sont compatibles aux valeurs de mur de cisaillement maintenant identifiées pour lumière-mesurent les murs en acier de cisaillement using les panneaux structuraux en bois de cisaillement [2]. Le facteur de résistance proposé de 0.55 et le facteur de sécurité de 2.5 sont également conformes. Les nouvelles valeurs pour les murs en acier de cisaillement de lumière-bâti sont basées sur un régime de contrôle complet de mur de cisaillement conduit à l'université de Santa Clara [20] [21]. Les valeurs sont également compatibles aux essais perforés de mur de cisaillement de lumière-mesurent l'encadrement d'acier conduit chez NAHB Research Center, Inc. [22]. Des essais perforés additionnels de mur de cisaillement actuellement sont effectués sur lumière-mesurent les murs à charpente d'acier de cisaillement à la technologie de la Virginie. Tandis que les valeurs de mur de cisaillement d'ensemble pour les murs en bois- et à charpente d'acier de cisaillement sont réellement comparables, il y a certains avantages et inconvénients à considérer pour chaque choix matériel qui sont au delà de l'étendue de cet article. Les effets d'allongement sur l'ensemble cisaillent des valeurs Les valeurs dans le tableau 1 sont appropriées à un allongement de mur de cisaillement de 1/1 (c.-à-d., 8 pieds de grand et 8 pieds de long). Par conséquent, une méthode pour représenter des effets d'allongement sur la capacité de cisaillement d'ensemble de murs de cisaillement avec un allongement plus grand que le 1:1 (c.-à-d. la hauteur de segment de mur de cisaillement plus grande que la longueur) a été développée et comprise dans l'apostille (b) du tableau 1. L'équation de réglage d'allongement est empiriquement dérivée de diverses sources d'essais actuellement à l'étude par le sous-comité technique en bois de la mise à jour séismique de dispositions de NEHRP pour l'an 2000. Cette équation équipe les données sur la gamme des conditions représentées dans le tableau 1 d'une exactitude généralement à moins de 5% et montre une légère polarisation conservatrice. L'ajustement est très bon pour la conception pratique. En termes de conception performance-basée, le concept est plutôt simple. Plus l'allongement est grand moins la capacité et la rigidité. Avec les principes de conception corrects pour représenter ces effets, le problème devient individu-limitant et les limites arbitraires sur des allongements deviennent quelque peu discutables. Par exemple, si plus de demande est nécessaire d'un mur de cisaillement, de plus longs segments de mur ou un plus grand numéro des segments étroits de mur seront nécessaires pour résister à la charge de la capacité et de la rigidité générales adéquates. La conception est alors basée sur répondre à l'objectif nécessaire de performance. Ainsi, des limitations courantes de code sur des allongements de segment de mur de cisaillement devraient être regardées selon les besoins placent des supports jusqu'à de meilleures, performance-basées solutions sont développées, comme donné dans l'apostille (b) du tableau 1. Prévision de dérive de mur de cisaillement La pratique en vigueur de conception pour les murs en bois de cisaillement ignore comparateur des calculs explicites de dérive et de rigidité parce qu'on le croit que les valeurs de cisaillement d'ensemble en soi fournissent la rigidité adéquate et rencontrent les limitations required de dérive. Cette prétention est généralement correcte pour les valeurs code-approuvées courantes de conception de mur de cisaillement et également pour ceux proposée dans le tableau 1 avec la factorisation selon l'apostille (a), mais seulement pour des allongements ne dépassant pas vers 2:1 ou du 1:1, respectivement. Si des limitations d'allongement doivent être enlevées en faveur d'une approche performance-basée, les effets du mur de cisaillement segmentent l'allongement sur la rigidité et la dérive doit également être explicitement définie dans le procédé de conception. Pour cette raison, l'essai récent de mur de cisaillement a été également étudié pour développer une méthodologie pour déterminer le rapport de charge-dérive pour des murs de cisaillement. L'équation empirique suivante de dérive a été développée pour prévoir la dérive de segment de mur de cisaillement pour des charges de zéro jusqu'à la capacité maximale : 
L'équation ci-dessus de dérive peut également être résolue pour donner une approximation de la charge de segment de mur de cisaillement à une quantité donnée de dérive comme suit : 
là où les symboles sont définis en tant qu'avant et h a des ensembles des pieds. Les ramifications de conception de ces deux équations sont significatives. Elles fournissent essentiellement une prévision complète du comportement non linéaire de charge-dérive d'un segment en bois de mur de cisaillement de bâti. L'exactitude d'équation de dérive est généralement à moins de 10% et montre une tendance au-dessus-de prévoir la dérive. Les données employées pour développer l'équation de dérive entourent une série d'essais et visserie de connexion montée dans des états de laboratoire. D'un point de vue d'application de conception, l'équation 1 peut être employée pour déterminer la dérive de n'importe quel segment indépendant de mur de cisaillement basé sur n'importe quelle quantité de demande ne dépassant pas la capacité maximale du segment de mur de cisaillement. Naturellement, la prévision de dérive peut varier selon les caractéristiques de charge-déformation des connexions de contrainte, sur la quantité de rétrécissement en bois qui peut causer la « liberté d'action » certaine dans la connexion, et de qualité d'installation. La tendance de l'équation 1 de surestimer la dérive tendra à compenser ces soucis, en particulier quand un segment de mur de cisaillement reçoit la contrainte additionnelle des charges mortes, du mur encadrant au-dessus et en dessous des ouvertures adjacentes de mur, et des composants non-structural de mur. Dans les essais (acycliques) monotoniques, la cotisation de l'équation intérieure 1 de causes de panneau mural de gypse pour surestimer plus loin la dérive. Toutes les choses considérées, ces incertitudes et complications ne lancent aucun nouvel enjeu à la prévision de la dérive de mur de cisaillement, et l'équation 1 est un outil de conception raisonnable et empirique-basé avec l'exactitude appropriée pour des applications générales. Offres de l'équation 2 une solution simple à certains des aspects plus difficiles de la conception de mur de cisaillement une fois considéré au niveau de Flux d'un bâtiment. L'équation 2 permet à la réponse d'un segment de mur de cisaillement d'être déterminée avec des caractéristiques non linéaires de rigidité jusqu'à la remarque de la capacité maximale. Ainsi, l'équation 2 peut être employée pour distribuer des charges à de divers segments de mur de cisaillement dans une ligne donnée de mur de cisaillement fondée sur leur rigidité relative et l'hypothèse que le débattement pour chaque segment est équivalent. En effet, cette prétention doit être proche de précis si les différents segments de mur de cisaillement sont correctement connectés aux membres de encadrement de mur. En outre, les forces dans les membres de encadrement de mur entre les segments de mur de cisaillement de différentes caractéristiques de charge-dérive peuvent également être déterminées avec l'exactitude raisonnable. Ces fonctionnements de conception ont été traditionnellement adressés en comparant la force relative des murs de cisaillement qui est étroitement liée à la rigidité. En utilisant l'équation 2, la charge-dérive caractéristique pour chaque segment dans une ligne de mur de cisaillement peut être déterminée et alors superposée using des calculs simples de main ou un bilan d'ordinateur pour déterminer le débattement de charge caractéristique pour la ligne entière de mur de cisaillement consistée en des segments multiples. Ce procédé peut facilement être répété pour toutes les lignes indiquées de mur de cisaillement en Flux d'une structure et être employé pour distribuer des forces à un niveau donné d'histoire basé sur la rigidité de sorte que la dérive d'histoire due à la traduction et à la torsion puisse être rationnellement déterminée. La distribution des forces et la dérive d'histoire de translation et de torsion peuvent alors être prévues pour n'importe quelle charge jusqu'à la capacité maximale du système de résistance de force latérale. La non-linéarité du comportement mondial de mur de cisaillement est représentée dans les équations 1 et 2. L'annexe A présente un exemple de bilan de l'équation 2 d'utilisation pour déterminer la capacité de mur de cisaillement pour une ligne de mur qui a trois segments de mur de cisaillement avec différents allongements est indiquée sur le schéma 2. La première courbe est le « montant » de la courbe de la charge-dérive des segments indépendants de mur de cisaillement comme représentée par Equation 2 (multipliée par chaque largeur de segments, W, pour travailler dans les ensembles de la charge au lieu de la charge d'ensemble). En utilisant les nouvelles valeurs de cisaillement d'ensemble du tableau 1 (dans ce cas-ci 905 lbs/ft) et le réglage à chaque segment selon son allongement, la réponse non linéaire donnée par Equation 2 peut être facilement adaptée dans le procédé de conception pour déterminer le comportement d'une ligne entière de mur jusqu'à la capacité maximale. Cette approche élimine également la nécessité d'avoir des limites arbitraires sur des allongements.  Quelques pensées finales Les applications décrites ci-dessus ont été principalement concentrées sur la méthode de conception segmentée traditionnelle de mur de cisaillement décrite précédemment. Par conséquent, les cotisations qui viennent des parties de murs qui ne sont pas des segments spécifiques de mur de cisaillement sont négligées dans cette approche. En soi, l'approche tendra à sous-estimer la capacité réelle et à surestimer la dérive réelle pour vrais Flux dans les situations typiques de conception qui s'écartent de manière significative du modèle simple de segment de mur de cisaillement du schéma 1. La méthode perforée de mur de cisaillement, le centre de beaucoup d'études récentes, a une plus grande promesse en résolvant ce problème puisqu'elle retient tout le mur en déterminant le comportement d'une ligne de mur de cisaillement. Les valeurs de mur de cisaillement d'ensemble dans le tableau 1 s'appliquent pour l'usage dans la méthode perforée de mur de cisaillement. Dans un proche avenir, on s'attend à ce qu'une équation de dérive suivant les principes de la méthode perforée de mur de cisaillement soit développée pour l'application dans la conception. Il adressera probablement le comportement de dérive de ces types de murs de cisaillement d'une façon très précise. Recommandations de conception - Essayer les valeurs de cisaillement d'ensemble dans le tableau 1 sur un projet de conception et comparer les résultats à votre pratique en matière courante de conception. C'est un remplacement simple des valeurs de cisaillement d'ensemble.
- Porter les thèmes de cet article à la connaissance de vos critiques locaux de département et de régime de bâtiment. Demander l'approbation pour l'usage, s'il y a lieu, et obtenir toutes les références additionnelles qui peuvent être exigées pour la justification.
- Utiliser les équations de charge-dérive (équations 1 et 2) pour déterminer des caractéristiques de charge-dérive des murs en bois de cisaillement et pour déterminer la distribution de force en Flux à un niveau donné d'histoire. Comparer les résultats à la pratique en vigueur.
- Se familiariser avec l'application d'utiliser-et de la méthode perforée de mur de cisaillement. Si elle n'est pas déjà approuvée pour l'usage dans votre zone, chercher l'aide de l'association américaine de forêt et de papier (202-463-2700), le Conseil en bois américain (202-463-2700), l'institut américain de sidérurgique (1-800-898-2842), ou le NAHB Research Center, Inc. (ligne directe de 1-800-898-2842 ToolBase).
TABLEAU 1 : La résistance au cisaillement finale moyenne (lb/ft) pour le vent ou les forces séismiques sur le panneau structural d'utilisation cisaillent des murs avec la vue du Douglas-sapin, du mélèze, ou du Pinea méridional, b, c, d, e, f Qualité de panneau | Épaisseur nominale de panneau (dedans) | Pénétration minimum d'ongle dans l'encadrement (dedans) | Les panneaux appliqués dirigent vers l'encadrement |
|---|
Taille d'ongle (terrain communal ou Galv. Boîte) | L'espacement d'ongle au panneau affile (dedans) |
|---|
6 | 4 | 3 | 2 (e) |
|---|
1 structural | 5/16 | 1 1/4 | 6d | 821 | 1122 | 1256 | 1333 |
|---|
3/8 (h) | 1 1/2 | 8d | 833 | 1200 | 1362 | 1711 | 7/16 (h) | 1 1/2 | 8d | 905 | 1356 | 1497 | 1767 | 15/32 | 1 1/2 | 8d | 977 | 1539 | 1722 | 1800 | 15/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 1256 | 1701 | 1963 | 2222 | Mise en gaine (i) | 1/4 ou 5/16 | 1 1/4 | 6d | 695 | 781 | 1034 | -- |
|---|
3/8 | 1 1/4 | 6d | 737 | 888 | 1143 | -- | 3/8 (h) | 1 1/2 | 8d | 777 | 978 | 1362 | -- | 7/16 (h) | 1 1/2 | 8d | 800 | 1000 | 1497 | -- | 15/32 | 1 1/2 | 8d | 913 | 1155 | 1578 | -- | 15/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 929 | 1526 | 1651 | -- | 19/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 1111 | 1667 | 1858 | -- |
Notes de Tableau :
(a) Les valeurs sont la capacité finale moyenne de cisaillement et seront multipliées par un facteur de résistance de f = 0.55 avec un facteur d'effet de temps de l = 1.0 pour des combinaisons de charge et de charge de calcul de facteur de résistance. Les valeurs de table seront divisées par un facteur de sécurité de 2.5 pour l'usage avec des combinaisons de charge de calcul d'effort permis. Pour les logements unifamiliaux, les valeurs seront multipliées par un facteur de résistance de 0.7 pour l'usage avec des combinaisons de charge de LRFD. Les valeurs de table seront divisées par un facteur de sécurité de 2.0 pour l'usage avec des combinaisons de charge d'ASD.
(b) Les valeurs s'appliquent aux allongements, h/w, pas plus considérablement que 1/1. Pour les rapports plus considérablement que 1/1 de h/w, les valeurs sous forme de tableaux seront déterminées par l'équation suivante :
là où :
v = la résistance au cisaillement finale factorisée - la valeur du tableau 1 a réglé selon l'apostille (a)
v'= que la résistance au cisaillement finale factorisée a réglé à l'allongement
a = h/w, allongement de segment de mur de cisaillement (panneau).
(c) Tous les rebords de panneau ont reculé avec nominal de deux pouces ou encadrer plus au loin. Les panneaux ont monté horizontalement ou verticalement. Les ongles de l'espace à 6 pouces au centre le long des membres de encadrement intermédiaires pour les panneaux 3/8-inch montés avec l'axe fort parallèle aux goujons ont espacé 24 pouces au centre et 12 pouces au centre pour d'autres conditions et épaisseurs de panneau.
(d) Pour l'encadrement de l'autre espèce, multiplier les valeurs de table comme suit : 0.82 pour 0.42 <= G < 0.49 ou 0.65 pour des espèces avec G < 0.42 où G est la densité.
(e) Les valeurs sont pour des panneaux d'un côté du mur. Des valeurs seront autorisées pour être doublées pour des panneaux des deux côtés. Là où les panneaux sont appliqués sur les deux visages d'un mur et espacement d'ongle est moins de 6 pouces au centre de chaque côté, des joints de panneau seront compensés pour tomber sur différents membres de encadrement ou l'encadrement sera de 3 pouces de nominal ou plus au loin et des ongles de chaque côté de joint seront chancelés.
(f) La vue aux rebords contigus de panneau sera de 3 pouces de nominale ou plus au loin et des ongles seront chancelés où des ongles sont espacés 2 pouces au centre.
(G) vue aux rebords contigus de panneau sera de 3 pouces de nominal ou plus au loin et des ongles seront chancelés où les ongles 10d ayant une pénétration dans l'encadrement de plus de 1-5/8 pouces sont espacés 3 pouces ou moins au centre.
(h) Les valeurs pour les panneaux 3/8-inch et 7/16-inch appliqués directement à l'encadrement sont autorisées pour être grimpées jusqu'aux valeurs indiquées pour les panneaux 15/32-inch ont fourni des goujons sont espacées un maximum de 16 pouces au centre ou le panneau est appliqué avec l'axe fort en travers des goujons.
(i) « engainant » comprend la mise en gaine et la voie de garage de panneau. Références [1] Codes du bâtiment nationaux de BOCA, fonctionnaires de établissement et Code Administrators International, Inc. (BOCA), club national Hills, l'Illinois, 1999.
[2] Codes du bâtiment uniformes, Conférence Internationale d'établir Officials (ICBO), Whittier, la Californie, 1997.
[3] Codes du bâtiment standard, Southern Building Code Congress International, Inc. (SBCCI), Birmingham, Alabama, 1997.
[4] Le facteur de charge et de résistance conçoivent le manuel pour la construction du bois machinée, le supplément structural de panneau d'utilisation, APA - Association en bois machinée, Tacoma, Washington, 1996.
[5] Manuel en bois de construction de bâti pour un et logements de Deux-Famille - édition 1995 de fort vent d'ordinateur monocarte, forêt américaine et association de papier, le Conseil en bois américain, Washington, DC, 1996.
[6] Norme pour la construction résidentielle résistante d'ouragan - SSTD 10-97, Southern Building Code Congress International, Inc., Birmingham, Alabama, 1997.
[7] Beyer, conception de Donald E. de Wood Structures, Edition, McGraw-Colline, Inc. Troisième New York, NY, 1993.
[8] Hoyle, Robert J., Jr., et Woeste, technologie en bois de Frank E. dans la conception des structures, cinquième édition, presse d'université de l'Etat de l'Iowa, Ames, Iowa, 1986.
[9] Ambrose, James et Dimitry Vergun. Concevoir les forces latérales, John Wiley & Sons, Inc., New York, NY, 1987.
[10] Manuel en bois de construction et de technologie, chapitre 8 : Diaphragmes et Shearwalls, par E.D. Diekmann.
[11] Dolan, J.D., et C.A. Johnson, essais monotoniques de longs murs de cisaillement avec des ouvertures, rapport TE-1996-001, institut polytechnique de la Virginie et université de l'Etat, centre de recherches de produits de forêt de ruisseaux, Blacksburg, VA, 1997.
[12] Dolan, J.D., et C.A. Johnson, essais cycliques de longs murs de cisaillement avec des ouvertures, rapport TE-1996-002, institut polytechnique de la Virginie et université de l'Etat, centre de recherches de produits de forêt de ruisseaux, Blacksburg, VA, 1997.
[13] La performance des murs perforés de cisaillement avec des segments étroits de mur, contrainte basse réduite, et des méthodes de vue d'alternative, préparées pour le département des États-Unis du capot et du développement urbain par NAHB Research Center, Inc., Marlboro supérieur, MD, 1998.
[14] Dolan, J.D., et C.P. Heine, essais monotoniques des murs de cisaillement de Bois-bâti avec de divers états de contrainte d'ouverture et de base, rapport TE-1997-001, institut polytechnique de la Virginie et université de l'Etat, centre de recherches de produits de forêt de ruisseaux, Blacksburg, VA, 1997.
[15] Dolan, J.D., et C.P. Heine, essais cycliques échelonnés séquentiels de déplacement des murs de cisaillement de Bois-bâti avec de divers états de contrainte d'ouverture et de base, rapport TE-1997-002, institut polytechnique de la Virginie et université de l'Etat, centre de recherches de produits de forêt de ruisseaux, Blacksburg, VA, 1997.
[16] Conditions de codes du bâtiment pour le béton structural (interception commandée en vol 318-95) et le commentaire, institut concret américain, collines de Farmington, MI, 1996.
[17] Dolan, J.D., et C.P. Heine, essais échelonnés séquentiels de déplacement des murs Bois-encadrés de cisaillement avec des coins, rapport TE-1997-003, institut polytechnique de la Virginie et université de l'Etat, centre de recherches de produits de forêt de ruisseaux, Blacksburg, VA, 1997.
[18] Directives pour la réhabilitation séismique des bâtiments, rapport 273, agence Emergency fédérale de management, Washington, DC, 1997 de FEMA.
[19] Murs structuraux de cisaillement de panneau, rapport 154, association américaine de contre-plaqué, Tacoma, WA, 1993 de recherches.
[20] Serrette, Reynaud, Georgi Hall, et Joang Ngyen. Valeurs de mur de cisaillement pour l'encadrement en acier léger. Université de Santa Clara, Santa Clara, CA, 1996.
[21] Serrette, Reynaud, et autres valeurs additionnelles de mur de cisaillement pour la vue en acier légère. Université de Santa Clara, Santa Clara, CA, 1997.
[22] Essais monotoniques des murs en acier formés à froid de cisaillement avec des ouvertures, préparés pour le département des États-Unis du capot et le développement urbain et le fer américain, l'institut en acier, et l'association nationale des constructeurs à la maison par NAHB Research Center, Inc., Marlboro supérieur, MD, 1997.
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