Adelantos prometedores en diseño de la pared del esquileo: Valores del esquileo, efectos del cociente de aspecto, y predicción actualizados de la desviación Por Jay Crandell, P.E.
NAHB Research Center, Inc. ¿Usted se ha preguntado nunca adonde los ciertos números, límites, y valores del diseño vienen en de códigos técnicos de la edificación? Es interesante considerar esta pregunta en el contexto de los valores del diseño de la pared del esquileo de la unidad encontrados en códigos técnicos de la edificación y especificaciones de hoy de la ingeniería [1] [2] [3] [4] [5] [6]. Quizás usted ha tomado para dado que estos valores críticos en el código técnico de la edificación son exactos. ¿Por qué no serían? Han proporcionado ciertamente diseños útiles durante muchos años. ¿O tenerlos? Mientras que algunas anécdotas sobre historia y provisiones del código técnico de la edificación son graciosamente, otras merecen una reacción mucho más pensativa, especialmente cuando los nuevos datos desafían el viejo. Este artículo se centra en la necesidad de revisar la base de los valores del esquileo de la unidad que han existido en códigos técnicos de la edificación sin cambio apreciable desde el tiempo que primero fueron introducidas en los años 50. El intento de este artículo no es cubrir totalmente el asunto del diseño de la pared del esquileo y de su historia, sino traer algo algunas ediciones de diseño importantes de la pared del esquileo a la atención de los profesionales residenciales del diseño a la luz de resultados recientes de la investigación. Se asume que el lector es familiar con códigos y prácticas existentes del diseño para las paredes del esquileo en edificios de bastidor pálidos. Mucha de la información presentada se basa en la prueba de la pared del esquileo conducida en NAHB Research Center, Inc. durante los últimos años y también en varias universidades y laboratorios privados en los Estados Unidos y al exterior. Las referencias se dan en este artículo que proporcionan recursos y el material técnicos para el estudio adicional. Antecedentes en diseño de la pared del esquileo los edificios del Luz-bastidor utilizan típicamente el forro estructural de madera del panel sujetado al miembro repetidor que enmarca para proporcionar un sistema de resistencia adecuado de la fuerza lateral (LFRS) al withstand sísmico y a las cargas de viento. Por lo tanto, los valores del esquileo de la unidad usados en el diseño de estos sistemas son críticos a la exactitud y a la eficacia de un análisis y de un diseño de ingeniería para los Flux de edificios del luz-bastidor. Hay también muchas otras ediciones de diseño ligadas indirectamente a los valores del esquileo de la unidad. Las cuestiones claves incluyen la consideración de los efectos del cociente de aspecto sobre funcionamiento de la pared del esquileo (es decir capacidad y desviación), las fuerzas de la conexión (es decir alojamiento de la abrazadera de sujeción), y la manera de cargas de distribución a los varios segmentos de la pared del esquileo que abarcan los Flux de un edificio. Diseño tradicional de la pared del esquileo (el método del “segmento”)
Los valores del esquileo de la unidad dictan la cantidad de apoyar de la pared del esquileo requerido basado en la cantidad de carga lateral (esquileo del en-plano) que se resistirán, del tipo de forro estructural de madera del panel especificado, y de los horario de sujeción especificados. Los valores del esquileo de la unidad también afectan a las fuerzas de refrenamiento que se resistirán por las conexiones que previenen la pared del esquileo de equilibrio giratorio y que no mantiene bajo cargas laterales aplicadas del edificio. Los principios de base se demuestran en el modelo simple del segmento de la pared del esquileo del cuadro 1. Este modelo es de uso general en práctica actual de la ingeniería de diseñar segmentos de la pared a través de un edificio de bastidor de madera para resistir cargas laterales. En este acercamiento simple, los efectos de contribuciones de varias conexiones y porciones de la pared que no son parte de “diseñado” los Flux se descuidan. Por lo tanto, mientras que el método proporciona un análisis simple, requiere mayores cantidades de tornillería de la conexión para cada segmento de la pared del esquileo que afecte constructability y coste. Este método de diseño de la pared del esquileo es el más apropiado para las paredes pesadamente colocadas del madera-bastidor y ésos con muchas aberturas grandes que rompan con eficacia una línea de la pared en segmentos. Un ejemplo sería el diseño de segmentos de la pared del esquileo a cualquier lado de una abertura del garage que soporta más que una carga de la azotea arriba. En otras situaciones menos exigentes este proceso tenderá a proveer de un diseño conservador mayores cantidades de tornillería de la abrazadera de sujeción que necesario. Este método se describe en recursos técnicos numerosos en el diseño de la pared del esquileo [5] [6] [7] [8] [9].  Cuadro 1 pared Mecánico-basada del esquileo (método de diseño)
Este método es una extensión o un refinamiento del método de diseño “dividido en segmentos” tradicional de la pared del esquileo. Permite que una pared del esquileo sea diseñada mientras que explica los efectos de la carga muerta y de porciones forradas estructurales de paredes encima y debajo de aberturas. El método confía enteramente en la asunción del comportamiento del cuerpo rígido para permitir un análisis basado en principios de los mecánicos de la ingeniería y el uso de los diagramas del libre-cuerpo. La ventaja primaria del método es su capacidad de proporcionar medios de calcular resistencia y fuerzas de la pared del esquileo usar principios familiares de la ingeniería mientras que trata las muchas situaciones del diseño de la pared del esquileo que salen importante del modelo dividido en segmentos del cuadro 1. Sus desventajas incluyen la asunción del cuerpo rígido, la distribución resultante de fuerzas, y el grado de detalle que se puede requerir para caber la construcción a las asunciones modelo. El método requiere un análisis más riguroso que requerido por el acercamiento “dividido en segmentos” del diseño. El método se publica en por lo menos una fuente [10]. Método perforado de la pared del esquileo (diseño empírico)
La resistencia de las paredes del esquileo con aberturas libres se puede determinar con la exactitud razonable (es decir ± el 5%) por un método empírico conocido como el método perforado de la pared (PSW) del esquileo [11] [12] [13] [14] [15]. Muchos de los métodos de diseño más eficientes de ingeniería confían en ajustes empíricos a los principios clásicos de los mecánicos de la ingeniería. Un ejemplo típico es el método de diseño para las vigas del concreto reforzado en las cuales la distribución real de la tensión interna sale de un modelo elástico linear clásico [16]. Otro buen ejemplo se encuentra en la ley de la gravedad donde la atracción gravitacional se determina enteramente en base de una ecuación empírica puesto que la base o la constitución física de fuerzas gravitacionales no se sabe. Debido a el comportamiento no linear de los materiales y de las conexiones de madera, las paredes de madera del esquileo exhiben comportamiento no linear en la distribución de la tensión interna y en características globales de la carga-deformación. Esto explica la inhabilidad de métodos mecánico-basados terminantes de convenir con las pruebas empíricas de la verificación de las paredes largas del esquileo con las varias condiciones de la abertura y del alojamiento [14] [15]. El método de PSW es muy directo, y requiere solamente que una línea completo-forrada de la pared con las perforaciones para las ventanas y las puertas esté refrenada en los extremos con un soporte de la abrazadera de sujeción o una esquina adecuada que enmarca en paredes más bajas del esquileo de la capacidad [17]. Para determinar el esquileo emparedar la capacidad, toda que sea necesario sea el valor del esquileo de la unidad para la construcción de la pared del esquileo, el área de las aberturas de la pared, la longitud de los segmentos de la pared de la completo-altura, y la largura total de la pared. Estos valores son entradas a una ecuación de dos etapas simple que dé la capacidad total de la pared sin el uso del detalle interno o de abrazaderas de sujeción de la conexión. La capacidad de la pared es menos que qué sería obtenida con el método dividido en segmentos de la pared del esquileo, pero se requieren pocos soportes de la abrazadera de sujeción. La capacidad es similar a ésa determinada usar los métodos mecánico-basados, pero el acercamiento es más simple y más exacto. El diseño bajo y las cargas verticales externas (es decir levantamiento de la conexión del esquileo del viento) son manejados por análisis convencional del diseño.
Valores de madera del diseño de la pared del esquileo: ¿Hacia fuera con el viejo, hacia adentro con el nuevo? Cuando los valores del esquileo de la unidad actual para las paredes de madera del esquileo primero fueron introducidos en códigos técnicos de la edificación en los años 50, había muy pocas pruebas disponibles determinar capacidades máximas reales de la pared del esquileo. En un intento por remediar esta situación, una teoría de la capacidad del clavo fue utilizada para derivar los valores del esquileo de la unidad. Sin embargo, los valores no representan la capacidad máxima de las paredes del esquileo puesto que la teoría de la resistencia del clavo no consideró el comportamiento no linear, inelástico de conexiones clavadas. Esta condición ocurrió porque la capacidad de clavos fue basada en un estado del límite de la deformación que ocurre lejos delante de capacidad máxima, particularmente cuando está utilizado como sistema de sujetadores en una pared del esquileo. De hecho, la mayoría de las pruebas tempranas del esquileo del clavo nunca incluso fueron llevadas un modo de fallo de la capacidad. Desde los años 50 muchas pruebas de la pared del esquileo han agregado una cantidad enorme de conocimiento que tiene todavía ser aplicado a revisar los más viejos valores del esquileo de la unidad y prácticas del diseño. En conjunto, los datos de prueba de estas fuentes confirman constantemente dos conclusiones importantes: Los valores de madera actuales del diseño de la pared del esquileo del bastidor tienen un factor de seguridad real común en la gama de 3 a 5 aunque el factor de seguridad código-implicado actual es 2.5. Los factores de la reducción para explicar efectos de densidad sobre especies “más suaves” de madera han terminado conservador.
De las fuentes disponibles de los datos de prueba de la pared del esquileo y de los valores del diseño, particularmente FEMA 273 [18] y APA 154 [19], los valores del diseño de la pared del esquileo basados en la capacidad máxima media han estado montados en el cuadro 1. Algunas de las células del cuadro 1 tienen más réplicas de la prueba por varias fuentes que otras. Los últimos valores del esquileo de la unidad, cuando son divididos por un factor de seguridad de 2.5, son importante más altos que ésos encontrados en códigos técnicos de la edificación actuales a excepción de la capacidad más alta que forra y que clava los horario donde algunos valores disminuyen ligeramente. Los coeficientes de adaptación revisados de la especie (densidad) no se incluyen en la nota al pie de la página (d) del cuadro 1 porque los cambios apropiados a estos factores no se han resuelto totalmente. A este punto, la reducción más grande de los valores del esquileo de la unidad a ajustar para que haya la especie de madera de una densidad más baja (es decir gravedad específica menos de 0.42) estará probablemente en la gama de 0.7 a 0.9, no 0.65 según lo encontrado actual en requisitos del código técnico de la edificación. También, los valores del esquileo para la separación y el forro del clavo del borde de 2 pulgadas se han suprimido en el cuadro 1 desde los datos de APA 154 muestran que los valores no son mayores que ésos para la separación de tres pulgadas (por lo menos para las pruebas limitadas disponibles en esta condición). Este comportamiento en los datos de prueba se puede atribuir al inicio posible de un diverso modo de fallo (es decir la falla es limitada por fuerza de forro algo que capacidad del clavo). ¿Qué sobre el nuevo luz-calibran los valores de acero de la pared del esquileo? Los valores en el cuadro 1 son constantes con los valores de la pared del esquileo ahora reconocidos para luz-calibran las paredes de acero del esquileo usar los paneles estructurales de madera del esquileo [2]. El factor de resistencia propuesto de 0.55 y el factor de seguridad de 2.5 son también constantes. Los nuevos valores para las paredes de acero del esquileo del luz-bastidor se basan en un programa de pruebas comprensivo de la pared del esquileo conducido en la universidad de Santa Clara [20] [21]. Los valores son también constantes con las pruebas perforadas de la pared del esquileo de luz-calibran enmarcar del acero conducido en NAHB Research Center, Inc. [22]. Las pruebas perforadas adicionales de la pared del esquileo se están conduciendo actual en luz-calibran las paredes con marco de acero del esquileo en la tecnología de Virginia. Mientras que los valores de la pared del esquileo de la unidad para las paredes de madera y con marco de acero del esquileo son realmente comparables, hay ciertas ventajas y las desventajas a considerar para cada opción material que están más allá del alcance de este artículo. Los efectos del cociente de aspecto sobre unidad esquilan valores Los valores en el cuadro 1 son relevantes a un cociente de aspecto de la pared del esquileo de 1/1 (es decir, 8 pies de alto y 8 pies de largo). Por lo tanto, un método para explicar efectos del cociente de aspecto sobre la capacidad del esquileo de la unidad de las paredes del esquileo con un cociente de aspecto mayor que el 1:1 (es decir la altura del segmento de la pared del esquileo mayor que la longitud) fue desarrollado e incluido en la nota al pie de la página (b) del cuadro 1. La ecuación del ajuste del cociente de aspecto empírico es derivada de varias fuentes de datos de prueba actual bajo revisión por el subcomité técnico de madera de la actualización sísmica de las provisiones de NEHRP para el año-2000. Esta ecuación cabe los datos sobre la gama de condiciones representadas en el cuadro 1 con una exactitud generalmente dentro del 5% y exhibe un polarizado conservador ligero. El ajuste es muy bueno para los propósitos prácticos del diseño. En términos de diseño funcionamiento-basado, el concepto es algo simple. Mayor es el cociente de aspecto menos es la capacidad y la tiesura. Con los principios de diseño correctos para explicar estos efectos, el problema llega a ser uno mismo-limitador y los límites arbitrarios en cocientes de aspecto llegan a ser algo discutibles. Por ejemplo, si más demanda es necesaria de una pared del esquileo, segmentos más largos de la pared o un mayor número de segmentos estrechos de la pared serán necesarios resistir la carga con capacidad y tiesura totales adecuadas. El diseño entonces se basa en lograr el objetivo necesario de funcionamiento. Así, las limitaciones actuales del código en cocientes de aspecto del segmento de la pared del esquileo se deben ver según sea necesario colocan sostenedores hasta soluciones mejores, funcionamiento-basadas se convierten, por ejemplo dado en la nota al pie de la página (b) del cuadro 1. Predicción de la desviación de la pared del esquileo La práctica actual del diseño para las paredes de madera del esquileo no hace caso común de cálculos explícitos de la desviación y de la tiesura porque se cree que los valores del esquileo de la unidad intrínsecamente proporcionan tiesura adecuada y resuelven las limitaciones required de la desviación. Esta asunción está generalmente correcta para los valores código-aprobados actuales del diseño de la pared del esquileo y también para ésas propuesta en el cuadro 1 con descomponer en factores de acuerdo con la nota al pie de la página (a), pero solamente para los cocientes de aspecto que no se exceden sobre 2:1 o 1:1, respectivamente. Si se van las limitaciones del cociente de aspecto a ser quitadas a favor de un acercamiento funcionamiento-basado, los efectos de la pared del esquileo dividen cociente de aspecto en segmentos en tiesura y la desviación se debe también definir explícitamente en el proceso de diseño. Por esta razón, los datos de prueba recientes de la pared del esquileo también fueron estudiados para desarrollar una metodología para determinar la relación de la carga-desviación para las paredes del esquileo. La ecuación empírica siguiente de la desviación fue desarrollada para predecir la desviación del segmento de la pared del esquileo para las cargas a partir de la cero hasta la capacidad máxima: 
La ecuación antedicha de la desviación se puede también solucionar para dar una aproximación de la carga del segmento de la pared del esquileo en una cantidad dada de desviación como sigue: 
donde los símbolos se definen como antes y h tiene unidades de pies. Las ramificaciones del diseño de estas dos ecuaciones son importantes. Esencialmente proporcionan una predicción completa del comportamiento no linear de la carga-desviación de un segmento de madera de la pared del esquileo del bastidor. La exactitud de la ecuación de la desviación está generalmente dentro del 10% y exhibe una tendencia sobre-a predecir la desviación. Los datos usados para desarrollar la ecuación de la desviación abarcan una variedad de pruebas y la tornillería de la conexión instalada en condiciones del laboratorio. De un punto de vista de la aplicación del diseño, la ecuación 1 se puede utilizar para determinar la desviación de cualquier segmento independiente de la pared del esquileo basado en cualquier cantidad de demanda que no excede la capacidad máxima del segmento de la pared del esquileo. Por supuesto, la predicción de la desviación puede variar dependiendo de las características de la carga-deformación de las conexiones del alojamiento, en la cantidad de contracción de madera que puede causar la “libertad de acción eventual” en la conexión, y de calidad de la instalación. La tendencia de la ecuación 1 a sobrestimar la desviación tenderá a compensar estas preocupaciones, particularmente cuando un segmento de la pared del esquileo recibe el alojamiento adicional de cargas muertas, de la pared que enmarca encima y debajo de aberturas adyacentes de la pared, y de componentes non-structural de la pared. En pruebas (sin ciclos) monotónicas, la contribución de la ecuación interior 1 de las causas del tablón del yeso para sobrestimar más lejos la desviación. Todas las cosas consideradas, estas incertidumbres y complicaciones no plantean ninguÌn nuevo desafío a la predicción de la desviación de la pared del esquileo, y la ecuación 1 es una herramienta de diseño razonable, empírico-basada con la exactitud conveniente para las aplicaciones generales. Ofertas de la ecuación 2 una solución simple a algunos de los aspectos más difíciles del diseño de la pared del esquileo cuando está considerado en el nivel de los Flux de un edificio. La ecuación 2 permite que la respuesta del esquileo de un segmento de la pared sea determinada con características no lineares de la tiesura hasta el punto de la capacidad máxima. Así, la ecuación 2 se puede utilizar para distribuir cargas a los varios segmentos de la pared del esquileo en una línea dada de la pared del esquileo basada en su tiesura relativa y la asunción que la desviación para cada segmento es equivalente. De hecho, esta asunción debe estar cercana a exacto si los segmentos individuales de la pared del esquileo están conectados correctamente con los miembros que enmarcan de la pared. También, las fuerzas en miembros que enmarcan de la pared entre los segmentos de la pared del esquileo de diversas características de la carga-desviación se pueden también determinar con exactitud razonable. Estas funciones del diseño han sido tratadas tradicionalmente comparando la fuerza relativa de las paredes del esquileo que es estrechamente vinculada a la tiesura. Usando la ecuación 2, la carga-desviación característica para cada segmento en una línea de la pared del esquileo puede ser resuelta y después sobrepuesta usar cálculos simples de la mano o una hoja de balance de la computadora para determinar la desviación de la carga característica para la línea entera de la pared del esquileo abarcada de segmentos múltiples. Este proceso se puede repetir fácilmente para todas las líneas señaladas de la pared del esquileo en los Flux de una estructura y utilizar para distribuir fuerzas en un nivel dado de la historia basado en tiesura para poder determinar racional la desviación de historia debido a la traducción y a la torsión. La distribución de fuerzas y la desviación de historia de translación y torsional se pueden entonces predecir para cualquier carga hasta la capacidad máxima del sistema de resistencia de la fuerza lateral. La ausencia de linealidad del comportamiento global de la pared del esquileo se explica en las ecuaciones 1 y 2. El apéndice A presenta un ejemplo de la hoja de balance de la ecuación que usa 2 para determinar la capacidad de la pared del esquileo para una línea de la pared que tenga tres segmentos de la pared del esquileo con cocientes de diverso aspecto se muestre en el cuadro 2. La curva superior es la “suma” de la curva de la carga-desviación del esquileo de los segmentos independientes de la pared según lo representado por Equation 2 (multiplicada por cada ancho de los segmentos, w, para trabajar en unidades de carga en vez de carga de unidad). Usando los nuevos valores del esquileo de la unidad del cuadro 1 (en este caso 905 lbs/ft) y ajustando según cada segmento según su cociente de aspecto, la respuesta no linear dada por Equation 2 se puede acomodar fácilmente en el proceso de diseño para determinar el comportamiento de una línea entera de la pared hasta capacidad máxima. Este acercamiento también elimina la necesidad de tener límites arbitrarios en cocientes de aspecto.  Algunos pensamientos finales Las aplicaciones descritas arriba se han centrado sobre todo en el método de diseño dividido en segmentos tradicional de la pared del esquileo descrito previamente. Por lo tanto, las contribuciones que vienen de porciones de paredes que no sean segmentos especificados de la pared del esquileo se descuidan en este acercamiento. Como tal, el acercamiento tenderá a subestimar capacidad real y a sobrestimar la desviación real para los Flux verdaderos en las situaciones típicas del diseño que salen importante del modelo simple del segmento de la pared del esquileo del cuadro 1. El método perforado de la pared del esquileo, el enfoque de muchos estudios recientes, tiene mayor promesa en la resolución de esta edición puesto que captura la pared total en la determinación del comportamiento de una línea de la pared del esquileo. Los valores de la pared del esquileo de la unidad en el cuadro 1 son aplicables para el uso en el método perforado de la pared del esquileo. En un futuro próximo, se espera que una ecuación de la desviación que sigue los principios del método perforado de la pared del esquileo sea desarrollada para la aplicación en diseño. Tratará probablemente el comportamiento de la desviación de estos tipos de paredes del esquileo de una manera muy exacta. Recomendaciones del diseño - Intentar los valores del esquileo de la unidad en el cuadro 1 en un proyecto de diseño y comparar los resultados a su práctica actual del diseño. Ésta es una substitución simple de los valores del esquileo de la unidad.
- Traer el tema de este artículo a la atención de sus revisores locales del departamento y del plan de edificio. Buscar la aprobación para el uso, si procede, y obtener cualquier referencia adicional que se pueda requerir para la justificación.
- Utilizar las ecuaciones de la carga-desviación (ecuaciones 1 y 2) determinar características de la carga-desviación de las paredes de madera del esquileo y determinar la distribución de la fuerza en los Flux en un nivel dado de la historia. Comparar los resultados a la práctica actual.
- Hacer familiar con el uso y la aplicación del método perforado de la pared del esquileo. Si no es ya aprobado para el uso en su área, buscar la ayuda de la asociación americana del bosque y del papel (202-463-2700), el consejo de madera americano (202-463-2700), el hierro y el instituto americano del acero (1-800-898-2842), o NAHB Research Center, Inc. (teléfono directo de 1-800-898-2842 ToolBase).
CUADRO 1: La última resistencia de esquileo media (lb/ft) para el viento o las fuerzas sísmicas en el panel estructural del uso esquila las paredes con el capítulo del Douglas-abeto, del alerce, o de Pinea meridional, b, c, d, e, f Grado del panel | Grueso nominal del panel (hacia adentro) | Penetración mínima del clavo en enmarcar (hacia adentro) | Los paneles aplicados dirigen a enmarcar |
|---|
Tamaño del clavo (campo común o Galv. Caja) | La separación del clavo en el panel afila (hacia adentro) |
|---|
6 | 4 | 3 | 2 (e) |
|---|
1 estructural | 5/16 | 1 1/4 | 6d | 821 | 1122 | 1256 | 1333 |
|---|
3/8 (h) | 1 1/2 | 8d | 833 | 1200 | 1362 | 1711 | 7/16 (h) | 1 1/2 | 8d | 905 | 1356 | 1497 | 1767 | 15/32 | 1 1/2 | 8d | 977 | 1539 | 1722 | 1800 | 15/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 1256 | 1701 | 1963 | 2222 | Forro (i) | 1/4 o 5/16 | 1 1/4 | 6d | 695 | 781 | 1034 | -- |
|---|
3/8 | 1 1/4 | 6d | 737 | 888 | 1143 | -- | 3/8 (h) | 1 1/2 | 8d | 777 | 978 | 1362 | -- | 7/16 (h) | 1 1/2 | 8d | 800 | 1000 | 1497 | -- | 15/32 | 1 1/2 | 8d | 913 | 1155 | 1578 | -- | 15/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 929 | 1526 | 1651 | -- | 19/32 | 1 5/8 | 10d (g) | 1111 | 1667 | 1858 | -- |
Notas de la tabla:
(a) Los valores son última capacidad media del esquileo y serán multiplicados por un factor de resistencia de f = 0.55 con un factor del efecto del tiempo de l = 1.0 para las combinaciones de la carga y de la carga de cálculo del factor de resistencia. Los valores de la tabla serán divididos por un factor de seguridad de 2.5 para el uso con combinaciones de la carga de cálculo de la tensión permitida. Para las viviendas unifamiliares, los valores serán multiplicados por un factor de resistencia de 0.7 para el uso con combinaciones de la carga de LRFD. Los valores de la tabla serán divididos por un factor de seguridad de 2.0 para el uso con combinaciones de la carga de ASD.
(b) Los valores se aplican a los cocientes de aspecto, h/w, no mayor que 1/1. Para los cocientes mayor de 1/1 del h/w, los valores tabulados serán determinados por la ecuación siguiente:
donde:
v = la última resistencia de esquileo descompuesta en factores - el valor del cuadro 1 ajustó de acuerdo con la nota al pie de la página (a)
v'= que la última resistencia de esquileo descompuesta en factores ajustó según cociente de aspecto
a = h/w, cociente de aspecto del segmento de la pared del esquileo (el panel).
(c) Todos los bordes del panel movieron hacia atrás con nominal de 2 pulgadas o más de par en par enmarcar. Los paneles instalaron u horizontalmente o verticalmente. Los clavos del espacio en 6 pulgadas en centro a lo largo de los miembros que enmarcaban intermedios para los paneles 3/8-inch instalados con el eje fuerte paralelo a los pernos espaciaron 24 pulgadas en centro y 12 pulgadas en el centro para otras condiciones y gruesos del panel.
(d) Para enmarcar de la otra especie, multiplicar los valores de la tabla como sigue: 0.82 para 0.42 <= G < 0.49 o 0.65 para las especies con G < 0.42 donde está la gravedad G específica.
(e) Los valores están para los paneles en un lado de la pared. Los valores serán permitidos para ser duplicados para los paneles en ambos lados. Donde están aplicados los paneles en ambas superficies de una pared y separación del clavo es menos de 6 pulgadas en centro de cualquier lado, los empalmes del panel serán compensados para caer en diversos miembros que enmarcan o el enmarcar será 3 pulgadas de nominal o más de par en par y los clavos en cada lado del empalme serán escalonados.
(f) El capítulo en los bordes colindantes del panel será 3 pulgadas de nominal o más de par en par y los clavos serán escalonados donde los clavos se espacian 2 pulgadas en centro.
El (G) capítulo en los bordes colindantes del panel será 3 pulgadas de nominal o más de par en par y los clavos serán escalonados donde los clavos 10d que tienen una penetración en enmarcar de más de 1-5/8 pulgadas se espacian 3 pulgadas o menos en centro.
(h) Los valores para los paneles 3/8-inch y 7/16-inch aplicados directo a enmarcar se permiten para ser aumentados a los valores mostrados para los paneles 15/32-inch proporcionaron los pernos se espacian un máximo de 16 pulgadas en centro o el panel se aplica con eje fuerte a través de los pernos.
(i) “forrando” incluye el forro y el apartadero del panel. Referencias [1] Código técnico de la edificación nacional de BOCA, funcionarios constructivos y Code Administrators International, Inc. (BOCA), club de campo Hills, Illinois, 1999.
[2] Código técnico de la edificación uniforme, Conferencia Internacional de construir a Funcionario (ICBO), Whittier, California, 1997.
[3] Código técnico de la edificación estándar, Southern Building Code Congress International, Inc. (SBCCI), Birmingham, Alabama, 1997.
[4] El factor de la carga y de resistencia diseña el manual para la construcción de madera dirigida, suplemento estructural del panel del uso, APA - Association de madera dirigida, Tacoma, Washington, 1996.
[5] Manual de madera de la construcción del bastidor para uno y viviendas de la Dos-Familia - edición 1995 del fuerte viento del SBC, bosque americano y asociación del papel, consejo de madera americano, Washington, DC, 1996.
[6] Estándar para la construcción residencial resistente del huracán - SSTD 10-97, Southern Building Code Congress International, Inc., Birmingham, Alabama, 1997.
[7] Beyer, diseño de Donald E. de Wood Structures, Edition Tercera, McGraw-Colina, Inc. Nueva York, NY, 1993.
[8] Hoyle, Roberto J., Jr., y Woeste, tecnología de madera de Frank E. en el diseño de estructuras, quinta edición, prensa de la universidad de estado de Iowa, Ames, Iowa, 1986.
[9] Ambrose, James y Dimitry Vergun. Diseñar para las fuerzas laterales, John Wiley & Sons, Inc., Nueva York, NY, 1987.
[10] Manual de madera de la construcción y de la ingeniería, capítulo 8: Diafragmas y Shearwalls, por E.D. Diekmann.
[11] Dolan, J.D., y A.C. Johnson, pruebas monotónicas de las paredes largas del esquileo con las aberturas, informe TE-1996-001, instituto politécnico de Virginia y universidad de estado, centro de investigación de los productos de bosque de los arroyos, Blacksburg, VA, 1997.
[12] Dolan, J.D., y A.C. Johnson, pruebas cíclicas de las paredes largas del esquileo con las aberturas, informe TE-1996-002, instituto politécnico de Virginia y universidad de estado, centro de investigación de los productos de bosque de los arroyos, Blacksburg, VA, 1997.
[13] El funcionamiento de las paredes perforadas del esquileo con los segmentos estrechos de la pared, alojamiento bajo reducido, y métodos de capítulo de la alternativa, preparados para el departamento de los E.E.U.U. de unidad y de revelado urbano por NAHB Research Center, Inc., Marlboro superior, MD, 1998.
[14] Dolan, J.D., y C.P. Heine, pruebas monotónicas de las paredes del esquileo del Madera-bastidor con las varias condiciones del alojamiento de la abertura y de la base, informe TE-1997-001, instituto politécnico de Virginia y universidad de estado, centro de investigación de los productos de bosque de los arroyos, Blacksburg, VA, 1997.
[15] Dolan, J.D., y C.P. Heine, pruebas cíclicas puestas en fase secuenciales de la dislocación de las paredes del esquileo del Madera-bastidor con las varias condiciones del alojamiento de la abertura y de la base, informe TE-1997-002, instituto politécnico de Virginia y universidad de estado, centro de investigación de los productos de bosque de los arroyos, Blacksburg, VA, 1997.
[16] Requisitos del código técnico de la edificación para el concreto estructural (ACI 318-95) y el comentario, instituto concreto americano, colinas de Farmington, MI, 1996.
[17] Dolan, J.D., y C.P. Heine, pruebas puestas en fase secuenciales de la dislocación de las paredes Madera-enmarcadas del esquileo con las esquinas, informe TE-1997-003, instituto politécnico de Virginia y universidad de estado, centro de investigación de los productos de bosque de los arroyos, Blacksburg, VA, 1997.
[18] Pautas para la rehabilitación sísmica de edificios, informe 273, agencia Emergency federal de la gerencia, Washington, DC, 1997 del FEMA.
[19] Paredes estructurales del esquileo del panel, informe 154, asociación americana de la madera contrachapada, Tacoma, WA, 1993 de la investigación.
[20] Serrette, Reynaud, Georgi Pasillo, y Joang Ngyen. Valores de la pared del esquileo para enmarcar de acero ligero. Universidad de Santa Clara, Santa Clara, CA, 1996.
[21] Serrette, Reynaud, y otros valores adicionales de la pared del esquileo para el capítulo de acero ligero. Universidad de Santa Clara, Santa Clara, CA, 1997.
[22] Pruebas monotónicas de las paredes de acero estampadas en frío del esquileo con aberturas, preparadas para el departamento de los E.E.U.U. de unidad y revelado urbano y el hierro americano, el instituto de acero, y la asociación nacional de los constructores caseros por NAHB Research Center, Inc., Marlboro superior, MD, 1997.
Apéndice A |
