Lovas befordringar i saxvägg planlägger - 11/22/2004 - hemmiljöväggtak

Lovas befordringar i saxväggdesign: Updated saxvärden, effekter för aspektförhållande och drivaförutsägelse

Vid Jay Crandell, P.E.
NAHB Forskningscentrum, Inc.

Har du någonsin undrat var bestämda nummer, gränser och designvärden kommer från i byggnadskoder? Den är intressant att betrakta denna fråga i sammanhanget av värdena för designen för enhetssaxväggen som finns i dagens byggnadskoder och teknikspecifikationer ^{[1] [2] [3] [4] [5] [6]}. Kanske har du tagit för beviljat att dessa kritiska värden i byggnadskoden är exakta. Why skulle de inte är? Bestämt har de git användbara designer för många år. Eller ha dem? Medan några anekdoter om historia och bestämmelser för byggnadskod roar, andra förtjänar en mycket mer fundersam reaktion, när speciellt nya data uppfordran det gammalt.

Denna artikel fokuserar på behovet att revidera basis av enhetssaxvärden som har finnas i byggnadskoder utan uppskattbar ändring efter tiden som, de introducerades först i 50-tal. Avsikten av denna artikel är inte färdigt att räkna ämnet av saxväggdesignen och dess historia, utan ganska att medf8ora några viktiga upplagor för saxväggdesign till uppmärksamheten av bostadsdesignprofessionell i lampa av nytt forskningrön. Det antas att avläsaren är förtrogen med befintliga koder och designövningar för saxväggar på ljusa rambyggnader.

Mycket av den presenterade informationen baserads på saxväggprovningen lednings på NAHBNA Forskningscentrum, Inc. över det past flera år och också på flera universitetar och privata laboratorium i Förenta staterna och utomlands. Referenser ges i denna artikel som ger tekniskt resurser och material för extra study.

• Traditionell saxväggdesign (”den segment” metoden)
  Enhetssaxvärden dikterar mängden av krävt saxväggstag baserat på mängden av sidopåfyllningen (i-nivå sax) som ska motstås, typen av specificerad wood strukturell sheathing för panel och de specificerade fästande schemana. Enhetssaxvärdena påverkar också de hindra krafterna som ska motstås av anslutningar som förhindrar saxväggen från roterande och inte underhållande equilibrium under de applied sidobyggnadspåfyllningarna. De normala principerna visas i den enkla modellen för saxväggsegmentet av diagram 1. Denna modell används gemensamt i aktuell teknikövning att planlägga väggsegment genom hela en wood rambyggnad för att motstå sidopåfyllningar. I denna enkla inställning effekterna av bidrag från olika anslutningar och väggdelar, som inte är delen av ”som planläggs”, LFRS försummas. Därför medan metoden ger en enkel analys, den kräver mer stor mängder av anslutningsmaskinvara för varje saxväggsegment som impacts constructability och kostnad. Denna metod av saxväggdesignen är lämpligast för tungt laddade trä-ram väggar och de med många stora öppningar som bryter effektivt en vägglinje in i segment. Ett exempel skulle är designen av saxväggsegment till antingen sida av en garageöppning, som stöttar mer, än en takpåfyllning över. I andra mindre fordras lägen denna behandling ansar för att ge en konservativ design med mer stor mängder av hold-downmaskinvara, än är nödvändigt. Denna metod beskrivas i talrika tekniska resurser på saxväggdesign ^{[5] [6] [7] [8] [9]}.

  
  Diagram 1

• Mekaniker-baserad saxvägg (designmetoden)
  Denna metod är en f8orlängning eller en förfining av den traditionella ”segmenterade” metoden för saxväggdesignen. Den låter en saxvägg planläggas, medan konto för effekterna av den döda påfyllningen och strukturella bemantlade delar av väggar ovanför och nedanför öppningar. Metoden relies helt på antagandet av uppförande för den styva huvuddelen för att låta en analys baserad på teknikmekanikerprinciper och bruket av fri-huvuddelen diagram. Metodens huvudfördel är dess kapacitet att ge medel att beräkna saxväggmotstånd och krafter using bekanta teknikprinciper, medan adressera de många lägena för saxväggdesignen som avgår viktigt från den segmenterade modellen av diagram 1. Dess nackdelar inkluderar antagandet för den styva huvuddelen, den resulterande fördelningen av krafter och graden av att specificera som kan krävas för att passa konstruktionen till de model antagandena. Metoden kräver en mer rigorös analys, än krävt av ”segmenterade” designinställning. Metoden publiceras i åtminstone en källa ^[10].

• Perforerad saxväggmetod (den Empirically-based designen)
  Motståndet av saxväggar med un-restrained öppningar kan bestämmas med rimlig exakthet (dvs. ± 5%) av en empirisk metod som vets som den perforerade saxvägg (PSW)metoden ^{[11] [12] [13] [14] [15]}. Många av de effektivaste teknikdesignmetoderna rely på empiriska justeringar till klassiska teknikmekanikerprinciper. Ett prime exempel är designmetoden för strålar för förstärkt betong som faktisk fördelning för den interna spänningen avgår i från en klassisk linjär elastisk modell ^[16]. Ett annat gott exempel finns i lagen av gravitation var den gravitations- dragningen bestämms helt på basis av en empirisk likställande, sedan den fysiska basis eller konstitutionen av gravitations- krafter inte vets. På grund av det non-linear uppförandet av wood material och anslutningar wood saxväggar ställer ut non-linear uppförande i både fördelning för intern spänning och i globala påfyllning-deformering kännetecken. Detta förklarar oförmågan av stränga mekaniker-baserade metoder att komma överens med empiriska verifikationsprov av långa saxväggar med olika öppnings- och tvångstillstånd ^{[14] [15]}.

  PSW-metoden är mycket rättfram och kräver endast att enbemantlad vägglinje med perforeringar för fönster och dörrar hindras på sluten med en hold-downkonsol eller ett tillräckligt hörn som inramniner i lägre kapacitetssaxväggar ^[17]. Att bestämma saxen wall kapacitet, all som är nödvändig är enhetssaxvärdet för saxväggkonstruktionen, området av väggöppningar, längden av full-höjd väggsegment och den samlade längden av väggen. Dessa värden är förlagor till en enkel two-step likställande som ger den samlade väggkapaciteten utan bruket av internt anslutningsspecificera eller hold-downs. Väggkapaciteten är mindre än skulle vad erhålls med den segmenterade saxväggmetoden, men få hold-downkonsoler krävs. Kapaciteten är liknande till det som bestämms using debaserade metoderna, men inställningen är enklare och exaktare. Den Base saxanslutningsdesignen och externa vertikala påfyllningar (dvs. winduplift) behandlas av konventionell designanalys.

Från de tillgängliga källorna av data för saxväggprovet och designvärden bestämt FEMA 273 [18] och APA 154 ^[19], har värden för saxväggdesign baserde i genomsnitt peak kapacitet monterats i tabell 1. Några av cellerna av tabell 1 har mer provreplications vid olika källor än andra. De ultimat enhetssaxvärdena, när de delas av en säkerhetsfaktor av 2.5, är viktigt högre än de som finns i aktuella byggnadskoder med undantaget av högre de sheathing och spika schemana för kapacitet var några värden minskar litet.

Reviderade justeringsfaktorer för art (täthet) inkluderas inte i fotnoten (D) av tabell 1, därför att de lämpliga ändringarna till dessa faktorer inte har färdigt lösts. På denna punkt den mest stora förminskningen i enhetssaxvärden som ska justeras för wood art för lägre täthet (dvs. viss gravitation mer mindre än 0.42) är likely i området av 0.7 till 0.9, inte 0.65 som aktuellt funnet i krav för byggnadskod. Också saxvärdena för 2 tum kant spikar mellanrum, och sheathing har tagits bort i tabell 1 efter datan för APA 154 visar att värdena inte är mer stor än de för det tre tum mellanrummet (åtminstone för de begränsande proven som är tillgängliga på detta tillstånd). Detta uppförande i provdatan kan attributs till den möjliga starten av ett olikt felfunktionsläge (dvs. fel begränsas av sheathing stryka ganska än spikar kapacitet).

Värdena i tabell 1 är jämna med saxväggvärdena nu igenkända för lampa-mått steel saxväggar using wood strukturella saxpaneler ^[2]. Den föreslågna motståndsfaktorn av 0.55 och säkerhetsfaktorn av 2.5 är också jämna. De nya värdena för lampa-ramen steel saxväggar baserads på ett omfattande program för saxväggprovning lednings på universitetar av Santa Clara ^{[20] [21]}. Värdena är jämna med perforerade saxväggprov av lampa-mått också stålinramning lednings på NAHBNA Forskningscentrum, Inc. ^[22]. Extra perforerade saxväggprov leds aktuellt på lampa-mått steel-framed saxväggar på Virginia teknologi. Medan värdena för enhetssaxväggen för wood- och steel-framed saxväggar är faktiskt jämförbara, det finns bestämda fördelar och nackdelar som ska betraktas för varje material val som är utöver räckvidden av denna artikel.

Värdena i tabell 1 är relevanta till ett förhållande för saxväggaspekt av 1/1 (dvs., 8 fot högväxt och 8 fot långt). Därför en metod som konto för effekter för aspektförhållande på enhetssaxkapacitet av saxväggar med ett aspektförhållande som var mer stor än 1:1 (dvs. höjden för saxväggsegmentet som är mer stor än längden) framkallades och inkluderades i fotnot (b) av tabell 1. Likställanden för justering för aspektförhållandet fås empirically från olika källor av provdata aktuellt under granskning av den wood tekniska subcommitteen av den seismiska bestämmelseuppdateringen för NEHRP för året 2000. Denna likställande passar datan över området av tillstånd som allmänt föreställs i tabell 1 med en exakthet inom 5% och, ställer ut en liten konservativ snedhet. Fiten är mycket god för praktiska designavsikter.

I uttryck av denbaserade designen begreppet är ganska enkelt. Mer stor aspektförhållandet, mindre kapaciteten och styvheten. Med de korrekta designprinciperna som konto för dessa effekter, problemet, blir själv-begränsa, och godtyckliga gränser på aspektförhållanden blir något moot. Till exempel om mer begäran är nödvändig från en saxvägg, längre väggsegment eller ett mer stor nummer av smala väggsegment är nödvändiga att motstå påfyllningen med tillräcklig samlad kapacitet och styvhet. Designen baserads därefter på möte av den nödvändiga kapacitetsobjectiven. Således aktuella kodbegränsningar på förhållanden för aspekt för saxväggsegment bör visas som nödvändiga ställehållare till bättre kapacitet-baserade lösningar framkallas, liksom givet i fotnot (b) av tabell 1.

Aktuell designövning för wood saxväggar ignorerar gemensamt explicit driva- och styvhetsberäkningar, därför att det tros att enhetssaxvärdena ger tillräcklig styvhet och möter naturligt de required drivabegränsningarna. Detta antagande är allmänt korrekt för de aktuella kod-approved värdena för saxväggdesignen och också för de som föreslås i tabell 1 med att dela upp i faktorer i överensstämmelse med fotnot (a), men endast för aspektförhållanden som inte överskrider om 2:1 eller 1:1, respektive.

Om begränsningar för aspektförhållande ska tas bort i favör av enbaserad inställning, effekterna av saxväggen segment aspektförhållande på styvhet, och driva måste också tydligt definieras i designbehandlingen. För denna anledning de nya datan för saxväggprovet studerades också för att framkalla en methodology för att bestämma påfyllning-driver förhållandet för saxväggar. Following empirisk drivalikställande framkallades för att förutsäga driva för saxväggsegmentet för påfyllningar från nolla up to den peak kapaciteten:

Från en designapplikationståndpunkt likställande 1 kan vara van vid bestämmer drivan av något självständigt saxväggsegment baserat på någon mängd av begäran som inte överskrider den peak kapaciteten av saxväggsegmentet. Naturligtvis drivaförutsägelsen kan variera beroende av dedeformering kännetecknen av tvångsanslutningar, på mängden av den wood krympningen, som kan medföra slutligen ”free-play” i anslutningen, och installationskvalitet. Tendensen av likställande 1 att överskatta driva ansar för att förskjuta dessa concerns, när bestämt ett saxväggsegment mottar extra tvång från döda påfyllningar, från väggen som inramniner ovanför och nedanför närgränsande väggöppningar, och från non-structural väggdelar. I monotona (non-cyclic) prov bidraget av inre likställande 1 för gypsumwallboardorsaker som mer ytterligare överskattar driva. Alla betraktade ting, dessa osäkerheter och komplikationer poserar inga nya challenges till förutsägelsen av saxväggdriva, och likställande 1 är ett rimligt empirisk-baserat designhjälpmedel med passande exakthet för allmänna applikationer.

Erbjudanden för likställande 2 en enkel lösning till några av de svårare aspekterna av saxväggdesignen, när du betraktas på nivån av LFRSNA av en byggnad. Likställande 2 låter ett saxväggsegments svar bestämmas med non-linear styvhetskännetecken up to punkten av peak kapacitet. Således likställande 2 kan vara van vid fördelar påfyllningar till olika saxväggsegment i en given saxvägglinje baserad på deras relativa styvhet och antagandet att avböjningen för varje segment är ekvivalent. Sannerligen detta antagande måste vara nästan exakt, om de individuella saxväggsegmenten förbinds riktigt med inramning användare för väggen. Också krafterna i inramning användare för vägg mellan saxväggsegmenten av olikt påfyllning-driver kännetecken kan också bestämmas med rimlig exakthet. Dessa designfunktioner har traditionellt adresserats, genom att jämföra relativ stryka av saxväggar som förbinds tätt till styvhet.

Genom att använda likställande 2, påfyllning-driva characteristicen för varje segment i en saxvägglinje kan vara determined och därefter lagt över using enkla handberäkningar eller ett datorräkneark för att bestämma påfyllningavböjningen som är egenskap för den hela saxvägglinjen som bestås av av åtskilliga segment. Denna behandling kan lätt upprepas för alla angivna saxvägglinjer i en strukturs LFRS, och van vid fördela krafter på en given berättelsenivå baserad på styvhet, så att översättningen och vridning för berättelsedriva tack vare kan rationally bestämmas. Fördelningen av krafter och den translational och torsional berättelsedrivan kan därefter förutsägas för någon påfyllning up to den peak kapaciteten av sidokraften som motstår systemet. Nonen-linearity av globalt saxvägguppförande konts för i likställande 1 och 2.

Bilaga A presenterar ett räknearkexempel av användande likställande 2 för att bestämma saxväggkapaciteten för en vägglinje som har tre saxväggsegment med förhållanden för olik aspekt visas i diagram 2. Den övre kurvan är ”summan” av de självständiga saxväggsegmenten påfyllning-driver kurvan som föreställd av Likställande 2 (som multipliceras av varje segmentbredd, w, för att fungera i enheter av påfyllningen i stället för enhetspåfyllning). Genom att använda de nya enhetssaxvärdena från tabell 1 (i detta fall 905 lbs/ft) och att justera för varje segment enligt dess aspektförhållande det non-linear svaret som ges av Likställande 2, kan lätt lämpas i designbehandlingen för att bestämma en hel vägglinjes uppförande up to peak kapacitet. Denna inställning avlägsnar också behovet att ha godtyckliga gränser på aspektförhållanden.

Applikationerna som över beskrivas, har huvud fokuserats på den traditionella segmenterade metoden för saxväggdesignen som föregående beskrivas. Därför bidragen, som kommer från delar av väggar, som inte är specificerade saxväggsegment, försummas i denna inställning. Som such, inställningen ansar för att underskatta faktisk kapacitet och för att överskatta faktisk driva för verkliga LFRS i typiska designlägen som avgår viktigt från den enkla modellen för saxväggsegmentet av diagram 1. Den perforerade saxväggmetoden, fokusen av många nya studies, har mer stor löfte, i lösning av denna upplaga, sedan den fångar den totala väggen, i att bestämma uppförandet av en saxvägglinje. Värdena för enhetssaxväggen i tabell 1 är användbara för bruk i den perforerade saxväggmetoden. I den near framtiden det förväntas att en drivalikställande som följer principerna av den perforerade saxväggmetoden framkallas för applikationen i design. Det adresserar likely drivauppförande av dessa typer av saxväggar i ett mycket exakt sätt.

1. Försök enhetssaxvärdena i tabell 1 på ett designprojekt och jämför resultaten till din aktuella designövning. Denna är en enkel ersättning av enhetssaxvärden.
2. Medf8or det subject ämnet av denna artikel till uppmärksamheten av dina lokala granskare för byggnadsavdelningen och plan. Sök godkännande för bruk, om krävt och erhåll några extra referenser som kan krävas för substantiation.
3. Använd påfyllning-driver likställande (likställande 1 och 2) för att bestämma påfyllning-driver kännetecken av wood saxväggar och för att bestämma kraftfördelning i LFRSNA på en given berättelsenivå. Jämför resultaten till aktuell övning.
4. Blir förtrogen med bruket och applikationen av den perforerade saxväggmetoden. Om den inte är redan approved för bruk i ditt område, sökandehjälp från den amerikanska skog- & pappersanslutningen (202-463-2700), amerikanskt Wood råd (202-463-2700), det amerikanska järnet och stålinstitutet (1-800-898-2842) eller NAHBNA Forskningscentrum, Inc. (heta linjen för 1-800-898-2842 ToolBase).

TABELL 1: Genomsnittsultimat saxmotstånd (lb/ft) för Wind eller seismiska krafter på strukturell brukspanel klipper väggar med inramning av Douglas-gran, larchen eller sydliga Pinea^, b, c, D, e, f

Tabellanmärkningar:
(a) Värden är genomsnittsultimat saxkapacitet och multipliceras av en motståndsfaktor av f = 0.55 med en tideffektfaktor av l = 1.0 för påfyllning- och för design för motståndsfaktor påfyllningkombinationer. Tabellvärdena delas av en säkerhetsfaktor av 2.5 för bruk med för designpåfyllning för tillåten spänning kombinationer. För single-family boningar värdena multipliceras av en motståndsfaktor av 0.7 för bruk med LRFD-påfyllningkombinationer. Tabellvärdena delas av en säkerhetsfaktor av 2.0 för bruk med ASD-påfyllningkombinationer.
(b) Värden applicerar till aspektförhållanden, h/w, inte mer stor än 1/1. För h-/wförhållanden mer stor än 1/1, de tabulated värdena bestämms av following likställande:

var:
v = det dela upp i faktorer ultimat saxmotståndet - värde för tabell 1 justerade i överensstämmelse med fotnot (a)
v'= som det dela upp i faktorer ultimat saxmotståndet justerade för aspektförhållande
a = h/w, förhållande för aspekt för saxväggsegment (panel).
(c) Alla panelkanter bak med 2 tum som var nominell eller inramninde wider. Paneler installerade endera horisontal eller vertikalt. Avstånd spikar på 6 tum på mitt längs mellanliggande inramning användare för paneler som 3/8-inch installeras med den starka axeln som är parallell till dubbar, görade mellanslag 24 tum på mitt och 12 tum på mitten för andra tillstånd och paneltjocklekar.
(D) Multiplicera tabellvärdena som följer för inramning av annan art: 0.82 för 0.42 <= G < 0.49 eller 0.65 för art med G < 0.42 var G är den vissa gravitationen.
(e) Värden är för paneler på en sida av väggen. Värden tillåts för att fördubblas för paneler på båda sidor. Var paneler är applied på båda framsidor av en vägg och spikar mellanrum är mindre än 6 tum på mitt på endera sida, panelskarvar förskjuts för att falla på olika inramning användare, eller inramning är 3 tum nominell eller wider och spikar på varje sida av skarven vacklas.
(f) Inramning på angränsande panelkanter är 3 tum nominell eller wider och spikar vacklas var spikar göras mellanslag 2 tum på mitt.
(G) Inramning på angränsande panelkanter är 3 tum nominell eller wider och spikar vacklas, var 10d spikar att ha en genomträngning in i inramning av mer än, 1-5/8 tum göras mellanslag 3 tum eller mindre på mitt.
(H) Värdena för paneler som 3/8-inch och 7/16-inch appliceras direkt till inramning, tillåts för att ökas till de visade värdena för paneler 15/32-inch g dubbar göras mellanslag en maximal av 16 tum på mitt, eller panelen appliceras med stark axel över dubbar.
(I) ”Sheathing” inkluderar sheathing och panelsidingen.

  [1] BOCA Nationell Byggnad Kod, Byggnad Officiell och Kod Administratörer Internationell, Inc. (BOCA), klubbhus Kull, Illinois, 1999.
  ^[2] Uniform byggnadskod, internationell konferens av byggande av Officiell (ICBO), Whittier, Kalifornien, 1997.
  ^[3] Standarder Byggnad Kod, Sydlig Byggnad Kod Kongress Internationell, Inc. (SBCCI), Birmingham, Alabama, 1997.
  ^[4] Påfyllning- och motståndsfaktorn planlägger handboken för iscensatt Wood konstruktion, den strukturella brukspanelsupplementen, APA - den iscensatte Wood Anslutningen, Tacoma, Washington, 1996.
  ^[5] Wood ramkonstruktionshandbok för en och Två-Familj boningar - upplaga 1995 för hög Wind för SBC, amerikansk skog & pappersanslutning, amerikanskt Wood råd, Washington, DC, 1996.
  ^[6] Normal för resistent bostadskonstruktion för orkan - SSTD 10-97, Sydlig Byggnad Kod Kongress Internationell, Inc., Birmingham, Alabama, 1997.
  ^[7] Beyer Donald E. design av Trä Strukturer, Tredje Upplaga, McGraw-Kull, Inc. New York, NY, 1993.
  ^[8] Hoyle Robert J., jr. och Woeste, frank Wood teknologi för E. i designen av strukturer, femte upplaga, Iowa delstatsuniversitetPress, Ames, Iowa, 1986.
  ^[9] Ambrose, James och Dimitry Vergun. Planlägg för sidokrafter, John Wiley & Sons, Inc., New York, NY, 1987.
  ^[10] Wood konstruktions- och teknikhandbok, kapitel 8: Membraner och Shearwalls, vid E.D. Diekmann.
  ^[11] Dolan, J.D. och A.C. Johnson, monotona prov av långa saxväggar med öppningar, rapporten TE-1996-001, Virginia det polytekniska institutet och delstatsuniversiteten, forskningscentrum för bäckskogprodukter, Blacksburg, VA, 1997.
  ^[12] Dolan, J.D. och A.C. Johnson, cykliska prov av långa saxväggar med öppningar, rapporten TE-1996-002, Virginia det polytekniska institutet och delstatsuniversiteten, forskningscentrum för bäckskogprodukter, Blacksburg, VA, 1997.
  ^[13] Kapaciteten av perforerade saxväggar med smala väggsegment, förminskande Base tvång och inramning metoder för alternativ som förbereds för U.S.-avdelningen av hus och Urban utveckling av NAHBNA Forskningscentrum, Inc., övreMarlboro, MD, 1998.
  ^[14] Dolan, J.D. och C.P. Heine, monotona prov av Trä-ram saxväggar med olika öppnings- och grundtvångstillstånd, rapporten TE-1997-001, Virginia det polytekniska institutet och delstatsuniversiteten, forskningscentrum för bäckskogprodukter, Blacksburg, VA, 1997.
  ^[15] Dolan, J.D. och C.P. Heine, fasninga cykliska prov i sekvens för förskjutning av Trä-ram saxväggar med olika öppnings- och grundtvångstillstånd, rapporten TE-1997-002, Virginia det polytekniska institutet och delstatsuniversiteten, forskningscentrum för bäckskogprodukter, Blacksburg, VA, 1997.
  ^[16] Krav för byggnadskod för strukturell betong (ACI 318-95) och kommentaren, amerikanskt konkret institut, Farmington kullar, MI, 1996.
  ^[17] Dolan, J.D. och C.P. Heine, fasninga förskjutningsprov i sekvens av Trä-inramninga saxväggar med hörn, rapporten TE-1997-003, Virginia det polytekniska institutet och delstatsuniversiteten, forskningscentrum för bäckskogprodukter, Blacksburg, VA, 1997.
  ^[18] Anvisningar för seismisk rehabilitering av byggnader, FEMA-rapport 273, federal Emergency administrationsbyrå, Washington, DC, 1997.
  ^[19] Strukturella panelsaxväggar, forskningrapport 154, amerikansk kryssfaneranslutning, Tacoma, WA, 1993.
  ^[20] Serrette, Reynaud, Georgi Hall och Joang Ngyen. Saxväggvärden för lätt Steel inramning. Santa Clara universitetar, Santa Clara, CA, 1996.
  ^[21] Serrette Reynaud, o.a. extra saxväggvärden för lätt Steel inramning. Santa Clara universitetar, Santa Clara, CA, 1997.
  ^[22] Monotona prov av Cold-Formed Steel saxväggar med öppningar som förbereds för U.S.-avdelningen av hus och Urban utveckling och det amerikanska järnet, det Steel institutet och riksförbundet av Home byggmästare av NAHBNA Forskningscentrum, Inc., övreMarlboro, MD, 1997.

Bilaga A